滄臨線管道建設(shè)項(xiàng)目設(shè)計(jì)方案(存儲(chǔ)版)
【正文】 365略去不計(jì)11370略去不計(jì)11360略去不計(jì)11365略去不計(jì)11370略去不計(jì)113水力計(jì)算情況見下表（表1—3）表1—3水力計(jì)算管徑 mm℃站間 mm m6065706065655133070熱站數(shù)及泵站數(shù)確定如下（表1—4）表1—4熱站數(shù)及泵站數(shù)管徑 mm ℃606570606570泵站數(shù)433322熱站數(shù)222222爐數(shù)223223經(jīng)濟(jì)比較（表1—5）表1—5經(jīng)濟(jì)比較管徑mm溫度℃606570606570基建費(fèi)J萬(wàn)元1485414810148291593815437..915518經(jīng)營(yíng)費(fèi)Y萬(wàn)元1379713797年當(dāng)量費(fèi)S萬(wàn)元按照當(dāng)前的市場(chǎng)價(jià)格估算鋼管的費(fèi)用，以及首站、中間站、末站的基建費(fèi)用，泵、加熱爐的費(fèi)用等等，確定選擇管子，=65℃的方案最經(jīng)濟(jì)。B．加熱爐：采用熱媒加熱爐，通過熱媒換熱器來間接加熱原油，安全性好，熱效率高，各站配備的熱媒爐的臺(tái)數(shù)和型號(hào)根據(jù)站間距及熱負(fù)荷確定。C．站內(nèi)油管的戶外部分以低架敷設(shè)為主，過馬路處采用龍門架敷設(shè)，進(jìn)入裝置房間前后采用管溝敷設(shè)，便于檢修。D．通風(fēng)：采用防爆的軸流風(fēng)機(jī)送風(fēng)，電機(jī)間用電機(jī)自身的風(fēng)扇通風(fēng)。但我國(guó)的管道技術(shù)水平與國(guó)外相比還很落后，就目前運(yùn)行的輸油管道簡(jiǎn)述以下幾點(diǎn)存在的問題及改進(jìn)意見。原動(dòng)機(jī)國(guó)外除用電動(dòng)機(jī)外，缺電地區(qū)也有柴油機(jī)，雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)和燃?xì)廨啓C(jī)。512 熱力計(jì)算與水力計(jì)算對(duì)于易凝、高粘原油的管道輸送，一般采用加熱的輸送方法。因?yàn)樵O(shè)計(jì)采取的加熱方式是先爐后泵，所以加熱溫度不能高于原油的初餾點(diǎn)，避免免影響油泵的吸入。H 平均溫度當(dāng)管路中原油的流態(tài)處于紊流光滑區(qū)時(shí)，按平均溫度下的油流粘度來計(jì)算站間摩阻?！?； α2—管壁至土壤放熱系數(shù)，w/（熱站選用2臺(tái)24650kw熱媒間接加熱系統(tǒng)。 制作總平面圖應(yīng)考慮到每站進(jìn)站壓力60—80m，每站損失為30m。3 工程概算 以管徑，出站溫度為65的方案核算滄—臨原油管道工程的工程概算。 對(duì)于埋地管道，當(dāng)管道厚與外壁之比大于1/110時(shí)，它具有足夠的徑向穩(wěn)性。A．固定支墩的尺寸： 首先假設(shè)出尺寸，再按下述第一個(gè)條件，即支墩阻力≥P0來 計(jì)算，并按其強(qiáng)度條件校核。m將以上的數(shù)據(jù)代入后，所以也滿足要求，所以固定墩設(shè)計(jì)合理。結(jié) 論選用，兩種管徑，每種管材確定三個(gè)設(shè)計(jì)方案，并進(jìn)行工藝方案設(shè)計(jì)，通過投資計(jì)算得結(jié)果可知，選用時(shí)的投資費(fèi)用最低。在本次設(shè)計(jì)中，我們得到了劉寶玉老師的悉心全面指導(dǎo)，對(duì)設(shè)計(jì)提出了寶貴意見并給予了極大幫助，同時(shí)各位指導(dǎo)老師也給予了幫助和指導(dǎo)，在此，對(duì)各位老師深表謝意！參考文獻(xiàn)[1] 黃春芳，原油管道輸送技術(shù)，中國(guó)石化出版社，2003年[2] 楊筱蘅，輸油管道設(shè)計(jì)與管理，中國(guó)石油大學(xué)出版社,2006年 [3] 錢錫俊，陳弘，泵與壓縮機(jī)，中國(guó)石油大學(xué)出版社，2007年 [4] 帥健，于桂杰，管道及儲(chǔ)罐強(qiáng)度設(shè)計(jì)，石油工業(yè)出版社， 2006年[5] 楊世銘，陶文銓，傳熱學(xué)，高等教育出版社，2006年[6] 馬貴陽(yáng)，工程流體力學(xué)，石油工業(yè)出版社，2009年[7] 郭光臣，董文蘭，張志廉，油庫(kù)設(shè)計(jì)與管理，中國(guó)石油大學(xué)出版社，1994年 。支撐板：按強(qiáng)度條件求其厚度 （423）其中：—管托凈高，取=10 （）—支撐板高度，—管中心至支墩頂高度，=+D/2=則：。 地耐壓校核支墩下的地耐力應(yīng)滿足 （417） （418) 其中，,—為地基對(duì)支墩產(chǎn)生的最大和最小應(yīng)力 GB—垂直作用在地基上的總載荷 —推力產(chǎn)生的偏心距則 取則；而0由此可見，滿足要求條件。m) H．所以彎曲應(yīng)力為 （410） W—管截面系數(shù)，cm3 ， 所以，代入數(shù)據(jù)得 因此補(bǔ)償器滿足要求。H=,所以P= —管道外徑，m ，D= m； —管道壁厚t＝8mm—腐蝕余量，C=； —鋼材的線性膨脹系數(shù)，℃ —波桑系數(shù)，對(duì)于鋼材，； —鋼材的彈性模量， —管道的操作溫度，取T1=℃； —管道的安裝溫度，取T0=4℃；因?yàn)門1 T0==℃0℃，所以溫度應(yīng)力為壓應(yīng)力，取“”號(hào)，所以：所以，= =360 ，滿足強(qiáng)度要求。 進(jìn)站壓力的校核 冬季壓力校核 由于全線縱斷面圖是按照冬季系統(tǒng)工作點(diǎn)進(jìn)行設(shè)計(jì)的，在布站時(shí)已經(jīng)保證了各站進(jìn)出站壓力滿足工藝要求，所以不必交個(gè)冬季各站的進(jìn)出站的壓力，只需校核夏季進(jìn)出站壓力。 基于上述原則，選用4臺(tái)KSY285—210型離心泵，其中3臺(tái)串聯(lián)，一臺(tái)備用。根據(jù)蘇霍夫公溫降式，有： （29）式中 —周圍介質(zhì)溫度，其中，埋地管道取中心埋深處自然地溫，℃取為4℃ L—為加熱站站間距，m ，式中 g為重力加速度，進(jìn)站原油粘度 出戰(zhàn)原油粘度 所以 將i，a的值帶入b的表達(dá)式中，得站間距 熱站數(shù) 化整 則實(shí)際熱站數(shù)間距 加熱爐選型及臺(tái)數(shù)確定A 反算加熱站出站溫度 （210）℃B 計(jì)算每站熱負(fù)荷qC加熱爐型號(hào)及臺(tái)數(shù)的選擇 熱媒式間接加熱爐的優(yōu)點(diǎn)是：熱效率高，工作安全可靠，便于安裝，利于實(shí)現(xiàn)自動(dòng)化控制。 L 質(zhì)量流量 kg/sM 原油體積流量/sN 經(jīng)濟(jì)管徑 式中 d—經(jīng)濟(jì)管徑（m） Q—體積流量（kg/s） v—經(jīng)濟(jì)流速（m/s）~ m/s之間當(dāng)v=：當(dāng) v=2m/s時(shí): 根據(jù)輸送原油的管徑系列5055610等，選8. 熱力計(jì)算 K值的計(jì)算管道傳熱有兩部分：(1) 管壁、瀝青防腐層的熱傳導(dǎo)(2) 管外壁周圍土壤的傳熱 （25） （26）式中 Di，Di+1—鋼管、瀝青防腐層的內(nèi)徑和外徑，m； λi—導(dǎo)熱系數(shù)，w/(m隨熱處理?xiàng)l件不同，含蠟原油的粘溫特性及凝點(diǎn)都會(huì)隨之變得不同，所以最優(yōu)熱處理?xiàng)l件及經(jīng)濟(jì)比較是確定進(jìn)出站溫度必須考慮的因素。參考書籍與規(guī)范見說明書后的《參看文獻(xiàn)》。我國(guó)多采用石油瀝青防腐層，材料易吸水，埋地后電絕緣性下降，陽(yáng)極保護(hù)的電流增大，但易受腐蝕，耐高溫性能差，機(jī)械強(qiáng)度低，國(guó)外采用煤焦油瀝青涂層，近來開始大量采用現(xiàn)場(chǎng)機(jī)械化扎捆的聚
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