【正文】 tly follow the design specifications. The second part . The sections of the slab, the beam, the column and the braces are designed and calculated. For the design of members, the ETABS program is used to calculate the internal forces of the structure.Keywords general office buildings。在進(jìn)行內(nèi)力組合的計算時，進(jìn)一步了解了Excel。一般要求剖到樓梯及有高低錯落的部位；（2）進(jìn)一步核實外墻窗臺、過梁、圈梁、樓板等在外墻高度上的關(guān)系，確定選用那種類型的窗臺、過梁、圈梁、樓板及其形狀和材料；（3）根據(jù)平面圖計算確定的尺寸，核對樓梯在高度方向上的梯段的尺寸，確定平臺梁的尺寸。建筑立面和豎向剖面上力求規(guī)則，避免立面的凹進(jìn)或突出，使結(jié)構(gòu)的側(cè)向剛度變化均勻，有利于結(jié)構(gòu)抗震。本工程為擬建長春市斯林大街綜合辦公樓，該工程總面積約為9500m2。凡未特別注明者，其上部粉刷1：2水泥砂漿，并找1℅挑水坡。（恒載及活載）在計算單元范圍內(nèi)的縱向框架梁的自重、縱向墻體的自重以及縱向天溝的自重以集中力的形式作用在各節(jié)點(diǎn)上。其設(shè)計原則是：“強(qiáng)柱弱梁、強(qiáng)剪弱彎、強(qiáng)節(jié)點(diǎn)弱構(gòu)件”。地質(zhì)條件：經(jīng)地質(zhì)勘察部門確定，此建筑場地為二類近震場地，設(shè)防烈度為7度。g E 折算在單位建筑面積上的重力荷載代表值，可近似的取14KN/m2。mm）（N單跨體積：3=單跨重量：= 數(shù)量：15 總重：15= BC跨墻：墻厚240mm，計算長度1700mm，計算高度3600400=3200mm。uT按以下公式計算：VGi=∑Gk（△u）i= VGi/∑D ij uT=∑（△u）k注：∑D ij 為第i層的層間側(cè)移剛度?？蚣苤思袅皬澗胤謩e按下列公式計算：Vij=DijV i /∑DijM bij=Vijyh M uij=Vij（1y）hy=yn+y1+y2+y3注：yn框架柱的標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度比。m）M ui2（KNq1=25= KN/mq1，=25=q和q2，分別為屋面板和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載。q2== KN/mq2，== KN/mP1=（+）++＋（）+2=P2=（++（+））+++()=集中力矩M1=P1e1 =（）/2 = KNm（3）對于第1層 q2= KN/m q2，= KN/mP1= P2= KN集中力矩M1=P1e1 =（）/2 = KN 上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁54321 ：①樓面活載作用下框架的彎矩計算 ⑴固端彎矩計算：將框架視為兩端固定梁，計算固端彎矩計算結(jié)果見表。根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》JGJ 。第4～12層，柱頂軸壓比[uN] = N/Ac fc=103/，無需調(diào)整。橫向框架A柱柱端組合彎矩設(shè)計值的調(diào)整（相當(dāng)于本層柱凈高上下端的彎矩設(shè)計值）層次134～12321截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底γRE（ΣMc=ηcΣMb） γREN237 B柱： 第13層，按《抗震規(guī)范》，無需調(diào)整。梁的最不利內(nèi)力：經(jīng)以上計算可知，梁的最不利內(nèi)力如下： 跨間： Mmax= KNρ=1521/300/565=%ρmin=%，滿足要求。（3）、箍筋選擇及梁斜截面受剪承載力計算： 梁端加密區(qū)箍筋取雙肢Ф8100，箍筋用I級Q235熱扎鋼筋，fyv=210N/mm,則 + =300565+210201565/100=399900N182700N ρsv= nAsv1/bs=2ρsvmin== ，非加密區(qū)箍筋取雙肢Ф8150。柱號層次b（mm）h0（mm）fcm（N/mm2）Mc（KN 柱截面尺寸驗算：根據(jù)《抗震規(guī)范》，對于三級抗震等級，剪跨比大于2。 =300565=V可知，截面符合條件。m屬第一類T形截面。承載力抗震調(diào)整系數(shù)=。ΣMb為節(jié)點(diǎn)左右梁端截面順時針或逆時針方向組合的彎矩設(shè)計值之和。1）均布和梯形荷載下，如下圖： VA= （MA+MB）/l+q1l/2+（1a）lq2/2若VA（2q1+q2）al/2≤0，說明x≤al，其中x為最大正彎矩截面至A支座的距離，則x可由下式求解：VAq1xx2q2/（2al）=0將求得的x值代入下式即可得跨間最大正彎矩值：Mmax=MA+VAxq1x2/2x3q2/（6al）若VA（2q1+q2）al/20，說明xal，則x=（VA+alq2/2）/（q1+q2）可得跨間最大正彎矩值：Mmax=MA+VAx（q1+ q2）x2/2+alq2（xal/3）/2若VA≤0，則Mmax=MA2）同理，三角形分布荷載和均布荷載作用下，如下圖：VA= （MA+MB）/l+q1l/2+q2l/4 x可由下式解得： VA=q1x+x2q2/l可得跨間最大正彎矩值：Mmax=MA+VAxq1x2/2x3q2/3l 跨間的最大彎矩計算結(jié)果見下表：層次123跨ABBCABBCABBCMmax層次45跨ABBCABBCMmax梁端彎矩控制值:梁的支座截面考慮了柱支撐寬度的影響，按支座邊緣截面的彎矩計算，即： 式中：M為梁內(nèi)力組合表中支座軸線的彎矩值；V為相應(yīng)的支座剪力；b為相應(yīng)的柱的寬度；計算結(jié)果見表 層次位置截面荷載M(KN*m)V(KN)M1=MV*b/213左邊跨A恒① 活②地震左③地震右④（①+②）+③（①+②）+④B左恒① 活②地震左③地震右④（①+②）+③（①+②）+④中跨B右恒① 活②地震左③地震右④（①+②）+③（①+②）+④4～12左邊跨A恒①活②地震左③地震右④ （①+②）+③（①+②）+④B左恒① 活②地震左③地震右④（①+②）+③（①+②）+④中跨B右恒① 活②地震左③地震右④（①+②）+③（①+②）+④3左邊跨A恒① 活②地震左③地震右④（①+②）+③（①+②）+④B左恒① 活②地震左③地震右④（①+②）+③（①+②）+④中跨B右恒① 活②地震左③地震右④（①+②）+③（①+②）+④2左邊跨A恒① 活②地震左③地震右④（①+②）+③（①+②）+④B左恒① 活②地震左③地震右④（①+②）+③（①+②）+④中跨B右恒① 活②地震左③地震右④（①+②）+③（①+②）+④1左邊跨A恒① 活②地震左③地震右④（①+②）+③（①+②）+④B左恒① 活②地震左③地震右④（①+②）+③（①+②）+④中跨B右恒① 活②地震左③地震右④（①+②）+③（①+②）+④254取每層柱頂和柱底兩個控制截面，組合結(jié)果如下表： 層次截面內(nèi)力SGk調(diào)幅后SQk調(diào)幅后SEk（1）SEk（2）γRe[（SGk+）+] ++MmaxMM12NNminNmax13柱頂M N 柱底M N 237 237 4～12柱頂M N 柱底M N 3柱頂M N 柱底M N 2柱頂M N 柱底M N 1柱頂M N 263 263 柱底M N263 263 層次截面內(nèi)力SGk調(diào)幅后SQk調(diào)幅后SEk（1）SEk（2）γRe[（SGk+）+] ++MmaxMM12NNminNmax13柱頂M N 柱底M N 4～12柱頂M N 柱底M N