【正文】 ?AM.?REr..??REr跨間彎矩取控制截面（近似取跨中截面） ?MRE當(dāng)梁下部受拉時(shí)，按 T 形截面設(shè)計(jì)；當(dāng)梁上部受拉時(shí)，按矩形截面設(shè)計(jì)。?%???bsAvsv? . yvtsvf∴箍筋設(shè)置滿足要求。 )( ahfbfeA??????)46( 23 ??????=0故按構(gòu)造配筋，且應(yīng)滿足 =%，單側(cè)配筋率 ，故：mins?%?s?mm2980702..min ?????bhAss?再按 及相應(yīng)的 M 一組計(jì)算axNN=, M=此組內(nèi)力是非地震組合情況，且無水平荷載效應(yīng)，故不必進(jìn)行調(diào)整，且取==?0l??Nemm20mm，取 ?hea ?ae∴ =+=?同理求得： ,??????= 660=198mm928.?ie?h故為小偏心受壓。在求各中間支座最大負(fù)彎矩時(shí)，按恒載及活載均滿布各區(qū)格板計(jì)算，取荷載 p=g+q = KN/m2，以下內(nèi)力計(jì)算見表雙向板彎矩計(jì)算()區(qū)格 B1 B4/ 0??xmy(+)=(+)=(+)=(+)=??)(x?ym+=+=+=+=跨內(nèi) x?y====/??xmy(+)=(+)=(+)=(+)=??)(x?ym+=+=+=+=跨內(nèi) x?y====由表可見，板間支座彎矩是不平衡的，實(shí)際應(yīng)用時(shí)可近似取相鄰區(qū)格板支座彎矩的平均值，即：B1 —B4 )(?????xmB5 —B7 ?x取跨中及支座截面： =80mm, =70mmxh0y0單向板計(jì)算取 1m 寬板帶作為計(jì)算單元(b=1000mm), =10020=80mm。KNV, 僅需按構(gòu)造要求配置箍筋。：沉孔直徑為 350mm 的震動(dòng)式沉管灌注樁。 V= 扣除承臺(tái)和其上填土自重后的樁頂豎向力設(shè)計(jì)值： ?? ).()(minax??? ?????承臺(tái)受沖切承載力驗(yàn)算a、柱邊沖切：沖切力 Fl= aox= aoy= ho=受沖切承載力截面高度影響系數(shù)：β hp= ???）（沖跨比 λ 與系數(shù) α 的計(jì)算： ???oxha? .??ox?? ...y ??oy?? KNFKNhfahabFl lotpoxcoycox .]2)([( ????????∴滿足要求b、角樁向上沖切：c 1=c2= a1x= a1y= .1?οχx?.01?y? ???x?? ???y?? KNNKhfacac otpxyy .])/..(83.[()/112 ??????∴滿足要求承臺(tái)受剪承載力計(jì)算受剪切承載力截面高度影響系數(shù) β hs= ?）（）（對(duì)ⅠⅠ斜截面 λx=λox=(介于 ～3 之間)剪切系數(shù): .????? KNNKhbfots max?????∴滿足要求對(duì)ⅡⅡ斜截面 λy=λoy = .????∴滿足hbfots ??要求承臺(tái)受彎承載力計(jì)算 mKNyNMix ???? 2?選用 15φ18＠120 As=3818mm 2 沿平行 y 軸方向均勻布置 KNMiy ?????.54 2 ???選用 15φ18＠150 As=3818mm 2 沿平行 x 軸方向均勻布置單樁設(shè)計(jì)單樁承載力 KN 砼 C30，鋼筋選用 HRB335 箍筋 HPb235 樁長 ?按軸心受壓進(jìn)行計(jì)算 ?bl ??根據(jù) ）’‘sycf(??得 22s ./?????’A選用 φ8＠150。 ④粉質(zhì)粘土 灰黑色，黑灰色，飽和，軟塑至流塑狀態(tài)，壓縮性偏高，層厚 ⑤粉質(zhì)粘土 黃褐色，褐灰色，飽和，軟塑狀態(tài)，中性壓縮，層厚 ⑥粉質(zhì)粘土 黃褐色，褐灰色，飽和，可塑狀態(tài)，中性壓縮，層厚 ⑦粉質(zhì)粘土 黃褐色，飽和，可塑至可塑偏硬狀態(tài)，中性壓縮，層厚 ⑧粘土 黃褐色，飽和，硬塑狀態(tài)，壓縮性偏低，層厚 ⑨粉質(zhì)粘土 黃褐色，飽和，可塑偏硬狀態(tài)，中性壓縮，層厚 ⑩粘土 褐黃色，飽和，硬塑至堅(jiān)硬狀態(tài)，該層未穿透。mm54326010????lbfmm12??nfsmm875302???nfb∴取 mm, mm54?f 365400??sah=M)210()2(01 ?????ffchb?∴屬于第一類 T 形截面。 第八部分 樓板設(shè)計(jì) 采用 C30 的混凝土（ =, =），HPB235 級(jí)鋼筋cftf（ =210N/mm2）。A 節(jié)點(diǎn)左、右梁端彎矩：左：0右：+( )=A 節(jié)點(diǎn)上、下柱端彎矩：上：下：==+=?柱AM= ?梁柱A = =,故不用按 重分配。s? )3()( 26201 ??????????bhfaAMrcssREsy?.8..0????hass?說明 富裕，且達(dá)不到屈服，可近似?。簊A?)36()(0 ??????scREsahfMr選 4 20( =1256mm2)?同理：支座 上部：lB)36(08.)(0 ??????scREsahfrA選 5 20( =1570mm2)?%，∴取%? %??∴ =%350700=735mm2 =1570mm2 (滿足要求)∴ (滿足要求).???s⑵ 梁的斜截面受剪承載力計(jì)算AB 跨： KNbhfKNVrcRE ???????故截面尺寸滿足要求。29活載作用下梁端剪力及柱軸力（KN）荷載引起剪力 彎矩引起剪力 總剪力 柱軸力AB 跨 BC 跨 CD 跨 AB 跨 BC 跨 CD 跨 A 柱 B 柱 C 柱 D 柱層次=AVB= C=VD=AB=VC= DAVBCVD=頂N頂 =頂 頂N=頂 頂 =頂N頂5 0 （） （） （） （）4 0 （） （） （） （）3 0 （） （） （） （）2 0 （） （） （） （）1 0 0 （） （） （） （）三．豎向和荷載作用下梁端彎矩塑性調(diào)幅（調(diào)幅系數(shù)取 ）表 615 豎向荷載作用下恒載梁端彎矩塑性調(diào)幅（ ）層次 lABMrABlBCMrBClCDMrCD5 4 3 2 1 表 616 豎向荷載作用下活載梁端彎矩塑性調(diào)幅（ ）層次 lABMrABlBCMrBClCDMrCD6 5 4 3 2 1 注： 表中括號(hào)內(nèi)數(shù)值對(duì)應(yīng)于屋面雪荷載作用情況；規(guī)定順時(shí)針為正；第六部分 內(nèi)力組合無震組合 wkQkGkSS??有震組合 REkQkGrS])(2[?層次截面位置內(nèi)力 GkSQkwkSEk??GbGbnrlvVM其 中,(?)(M ?0 V ? M 6 2V ? M V ? M V ? M V ? M DV ? ? 三層跨間 D 1M ? V ? M 五層 左BV 83..22 M 35.?76 V 23.?24 M V 23.?24 M V M V 五層跨間 M () V ()M () V () M () V () M () V () M () V () M () DV () 六層跨間 D 第七部分 梁截面設(shè)計(jì) （一）、框架梁僅以第三層 AB 跨梁為例，說明計(jì)算方法和過程，其它層梁的配筋計(jì)算結(jié)果見下表。1qKN/m2KN/m1PKN2KN180。=[ 2+(+) ] = KN1212180。=+= KN 180。= KN/m 180。、 、 180。2KN 1M180。 ==橫向框架恒載匯總表層次1qKN/m180。=[ 2+ (+) +] 2= KN2221同理，在屋面雪荷載作用下：=2= KN/m2q= KN = KN 1P2P 180。= KN/m 180。= KN/m 1q1q=()= KN/m2=（ ++[(+) ]+1P)?212= KN180。、 180。（三） 橫向風(fēng)荷載作用下框架內(nèi)力和位移計(jì)算（1） 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值基本風(fēng)壓 由《荷載規(guī)范》查得 =（迎風(fēng)面）和 =?susu（背風(fēng)面）C 類地區(qū)， 查表得 =.?BH?， 查表得 =. 22210 .916mSKNT??uizZ????取設(shè)計(jì)圖中整棟樓的橫向框架，其負(fù)載寬度為 ，由下式得沿房屋高度的分布風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q(z)==標(biāo)高處的高度 Hi,查表得出 μz 代入上式得各樓層標(biāo)高處的 q(z)。外墻厚為200mm，內(nèi)墻厚為 200mm,墻體均采用煤矸石空心磚，外墻保溫材料采用60mm 阻燃聚苯乙烯泡沫塑料保溫板，屋面保溫材料采用 100mm 阻燃聚苯乙烯泡沫塑料保溫板，水泥珍珠巖找坡，室內(nèi)建筑地面的主要做法為水泥細(xì)砂漿貼地面磚。接下來計(jì)算豎向荷載（恒載及活荷載）作用下的結(jié)構(gòu)內(nèi)力，找出最不利的一組或幾組內(nèi)力組合。 結(jié)構(gòu)方案在確定框架布局之后，先進(jìn)行了層間荷載代表值的計(jì)算,再利用頂點(diǎn)位移法求出自震周期，并根據(jù)底部剪力法計(jì)算水平地震荷載作用下大小，求出在水平荷載作用下的結(jié)構(gòu)內(nèi)力（彎矩、剪力、軸力）。根據(jù)建筑的使用功能、房屋的高度與層數(shù)、場(chǎng)地條件、結(jié)構(gòu)材料以及施工技術(shù)等因素綜合考慮，該結(jié)構(gòu)采用現(xiàn)澆鋼筋砼框架結(jié)構(gòu)體系。結(jié)構(gòu)總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算如下：=（+ +++) ??==16.)()( ????Tg KNGFeqEk .∵ . 1??∴不考慮頂部附加水平地震作用。⑵ 荷載計(jì)算① 恒載計(jì)算注： 、 180。= 180。= 2++()()+ [(+) 2P ]+ ++= KN 對(duì) 1~ 2 層：= KN/m 180。= 22+ (+) 2= KN11180。= 180。1PKN180?！獧M梁（包括上面的墻重）1q1——板傳給橫梁的梯形荷載 180。=( 2)++[(+) ]+2P1 2121+()= KN對(duì) 34 層：=+()= KN/m1q180。= KN/m = KN/m1q1q1q2q=+= KN =+= KNP2P180。= KN1P2P1P2P對(duì) 34 層： == KN/m2=[ 2+(+) ] = KN1 2=[ 2+ +(+) ] = KN2P1180。180。28恒載作用下梁端剪力及柱軸力（KN）荷載引起剪力 彎矩引起剪力 總剪力 柱軸力AB 跨 BC 跨 CD 跨 AB跨BC 跨 CD跨A 柱 B 柱 C 柱 D 柱層次 AV= B= C=D=AV B= C= DAVBCDV頂N頂 頂N底 頂N底 頂N底5 4 3 2 1 注：V 以向上為正；N 以受壓為正。 ????hbfMrcREs?3..???s? ??yfcsA?選筋：選 4 18( =1017mm2)?sA%，∴取% ???ytf? %??∴ =%350700= mm2 =1017mm2 (滿足要求)② 將下部跨間截面的 4 18 鋼筋伸入支座，作為支座負(fù)彎矩作用下的受壓鋼筋