【正文】 度L＝(d出一d喉)/2tg（4176。~17176。則高溫氧流會沖刷爐壁，同時由于流股中心偏轉(zhuǎn)較大使流速低對攪拌熔池不利，但隨著噴頭孔數(shù)的增加噴孔夾角也相應(yīng)增大.。否則出口氧速V與使用氧壓有關(guān)(見[5]594)。當(dāng)取M=2時則P/P0=,由此可得新爐設(shè)計工況氧壓P0 =[㎏/C㎡](參表3—1及3—2)。V出的上升曲線在M2后變平的原因可從表3一2中看出，原因是出口溫度T下降，和音速(a=)隨之下降有關(guān)，這時P設(shè)上升快而V出上升慢(圖3一2)。四孔噴頭在不同單位時的氧流量計算式 [5]546 =*/[kg/S] （3—3） =*/[Nm3/min] （3—4）式中：A*——喉口面積[cm2] P0——設(shè)計氧壓[kg/cm2] 而KgO2=[Nm3]（參[2]628）用冷卻水溫度代氧滯止溫度后的影響取氧氣貯氣罐滯止溫度T0=15176。⑶ 爐容比 取V/T=⑷熔池尺寸的計算 ①熔池直徑的計算 熔池直徑的計算公式 :取B=12%，則 G=105/= ；V金 =117*= ：噸鋼耗氧量計算得57m3 ，取吹氧時間為20min。分述如下: 用以保護(hù)鋼板，用一層鎂磚側(cè)砌，厚約113~115:mm。 轉(zhuǎn)爐有效容積V=V金屬+V身+V帽 (參[4]圖23一1) (2一23)2. 爐熔比一般(V/T)=~(參附表) (2一24)當(dāng)鐵水中[Si、P、S]高，鐵水比大，并用礦石作冷卻劑，或提高供氧強(qiáng)度均要求相應(yīng)增大爐熔比，這樣可以容納較多的渣量和順利地排出CO爐氣而防止噴濺和過度沖刷爐襯。傾角小時則耐火材料成懸臂型負(fù)荷而容易使?fàn)t帽傾塌。V單孔/(H佳+ h穿) 其中：V單孔—[Nm3/S〕。目下氧氣頂吹轉(zhuǎn)爐金屬熔池形狀可分為三種爐型:。027%（見[4]44圖216）。鐵水物理熱＝100[(－25)+218+（1300－）] ＝ 鐵水中各元素氧化熱與成渣熱C→CO =C→CO2 34521=Si→SiO2 28314=Mn→MnO =2878 KJFe→FeO = KJFe→Fe2O3 = KJP→P2O5 =P2O5→4CaO?P2O5 = KJSiO2→2CaO?SiO2 = 共計 KJ煙塵氧化放熱(77%+20%) = [kJ]熱收入總計= + +=202344 [kJ][注]：爐襯中C和螢石中P因放熱量低未計入內(nèi)。3）爐襯侵蝕成分及重量的計算（㎏爐襯／100㎏鐵水）表1—10C*:其中 90%C→CO 90%=[㎏]爐襯成分重量（㎏）爐襯成分重量（㎏）CaO%=Al2O3%=MgO%=C*%=SiO2%=共計10%C→CO2 10%= [㎏] 消耗O2 ： =[㎏] =[㎏]爐襯中C共消耗O2重 [㎏]4）輕燒白云石成分及重量的計算（㎏輕燒白云石／100㎏鐵水）表1—11成分重量（㎏）成分重量（㎏）CaO56%=SiO2MgO灼減%=Al2O3共計*加入輕燒白云石后經(jīng)爐渣成分計算，應(yīng)滿足MgO=8～12%范圍（見表1—13），目的是可以提高爐襯抗熔渣的侵蝕能力，提高爐齡。 %； %%N；（二） 物料平衡計算 由鐵水成分冶煉鋼種可選用單渣發(fā)不留渣的操作。℃（固體）kJ/kg(溶化)kJ/kg1. 鐵水中各元素的氧化量%表16%CSiMnPS備注鐵水鐵水溫度1300℃終點鋼水—實測氧化量轉(zhuǎn)入表17說明：[Si]——堿性渣操作時終點[Si]量為痕跡；[P]——單渣發(fā)去磷約90%（177。故（Fe2O3）=5%，(FeO) ≈10%7）．終渣成分及重量的計算表1－13終渣成分氧化產(chǎn)物㎏石灰㎏礦石㎏輕燒白云石㎏爐襯㎏螢石㎏總重㎏% CaOMgO0．100SiO20．108P2O5　MnO　Al2O30．078CaF2　CaS0．011　 FeO Fe2O3共計 說明1．總渣量的計算如下：表中CaO+MgO +SiO2+ P2O5 +MnO+ Al2O3 +CaF2 +CaS =+++++++++ =[㎏]總渣量 —Σ(FeO)=100%—15%=85%因此總渣量=[㎏]2．(FeO)重＝%=[㎏]，其中Fe氧化量 1,374= [㎏](轉(zhuǎn)入表1—7)（Fe2O3）重＝%=[㎏] 其中Fe氧化量=[㎏](轉(zhuǎn)入表1—7) *= CaO石灰中— CaOS消耗 =[㎏](表1—12及附注)二、礦石及煙塵中的鐵量和氧量的計算[㎏礦石/100㎏]帶入的鐵量和氧量為：Fe（礦石中）=(%＋%) =[㎏]礦石中：FeO=%； Fe2O3=% O2（礦石中）=(%＋%) =[㎏][㎏煙塵/100㎏鐵水]帶入的鐵量和氧量為：Fe（煙塵中）=(77%＋20%) =[㎏]煙塵中：FeO=77%； Fe2O3=20%（做課程設(shè)計時可改為：%）O2（煙塵中）=(77%＋20%) =[㎏]三、爐氣成分及重量的計算表1－14爐氣成分重量，㎏體 積 （Nm3）%CO=CO2=SO2=O2N21H2O=共計CO重=（鐵水+爐襯）中C氧化生成=（表1—7）+（表1—10）=[kg]CO2重=（鐵水+爐襯）中C氧化生成+（生白云石+石灰）的燒堿=（表1—7）+（表1—10）（表1—11）+）=SO2重=鐵水中氣化去硫重=[kg]（表1—7）H2O汽重=礦石及螢石帶入=（表1—8）+（表1—9）=[kg]*與* *：為爐氣中O2 與N2重，可由爐氣總體積V(Nm3),反算求出。三、熱平衡表表1一17熱收入項熱支出項鐵水物理熱 鋼水物理熱 元素氧化和成渣熱 爐渣物理熱31660 C 煙塵物理熱 Si 爐氣物理熱16788 Mn2878 鐵珠物理熱 P 噴濺金屬物理熱 P2O3 其他熱損失3106SiO2 廢鋼物理熱 煙塵氧化熱 共計202344 共計 .轉(zhuǎn)爐熱效率==(++31660)/ %=%(四)加入廢鋼和脫氧后的物料平衡計算一、加入廢鋼的物料平衡計算廢鋼中各元素的氧化量（%）表1—18成分CSiMnPS廢鋼取BD3中限終點鋼水元素鋼水量%+廢鋼中各元素的氧化量、耗氧量、氧化物量和進(jìn)入鋼中量的計算表1—19項目廢鋼中元素化量，kg耗氧量，kg氧化物量，kg備注C→CO%90%=16/12＝28/12＝CO和CO2進(jìn)入爐氣C→CO2%10%＝32/12＝44/12＝Si→SiO2%＝32/28＝60/28＝SiOMn0P2O5進(jìn)入爐渣Mn→MnO%＝16/55＝71/55＝P→P2O5%＝80/62＝142/62＝共計=[kg]將表1—16