【正文】 爐體采用法蘭連接方式，便于拆卸、安裝，檢修、保養(yǎng)方便。功能強大，擁有鍋爐水溫控制、鍋爐水位顯示、缺水保護、超溫保護、內(nèi)置萬年歷、連 續(xù)或定時（ 4 個時間段）運行控制等多項自動顯示、控制功能。 熱水鍋爐舉例 (1)全自動臥式鏈條燃煤熱水鍋爐 一、 YLW 型臥式鏈條導(dǎo)熱油加熱爐性能特點： YLW 系列有機熱載體爐為組裝式強制循環(huán)鏈條爐排鍋爐。熱水鍋爐中的水循環(huán)的系統(tǒng)型式多樣，有自然循環(huán)鍋爐，有強制循環(huán)鍋爐，也有自然循環(huán)結(jié)構(gòu)系統(tǒng)運行 6 中隨著循環(huán)水泵的運轉(zhuǎn)成為強制循環(huán)的，也有強制循環(huán)與自然循環(huán)共存于一個鍋爐循環(huán)系統(tǒng)內(nèi)的復(fù)雜循環(huán)。通過受熱面?zhèn)鞫冉o水的過程，這是一個純粹的熱傳遞過程。 20 世紀 60 年代初，當人們認識到熱水供暖的優(yōu)點與熱水鍋爐運行的安全性較之蒸汽鍋爐具有諸多優(yōu)越性時，最初的熱水鍋爐是由蒸汽鍋爐改裝而成。 六、 按所用燃料或能源分類 1. 固體燃料鍋爐：燃用煤等固體 燃料； 2. 液體燃料鍋爐：燃用重油等液體燃料； 3. 氣體燃料鍋爐：燃用天然氣等氣體燃料 。目前，世界各國都在致力于高效、低污染鍋爐的研究和開發(fā)工作，力求使得由于鍋爐燃燒燃料而對環(huán)境造成的破壞最小化。這 些鍋爐用戶使用鍋爐，是為了提供熱源或動力源。 鍋爐的工作過程 在水汽系統(tǒng)方面，給水在加熱器中加熱到一定溫度后，經(jīng)給水管道進入省煤器，進一步加熱以后送入鍋筒，與鍋水混合后沿下降管下行至水冷壁進口集箱。發(fā)電機組功率超過 6 兆瓦時，以上這些層燃爐的爐排尺寸太大，結(jié)構(gòu)復(fù)雜，不易布置，所以 20年代開始使用室燃爐，室燃爐燃燒煤粉和油。 （ 5） 爐排結(jié)構(gòu)的發(fā)展：要求不但發(fā)展各種爐型來適應(yīng)不同燃料的燃燒特點，而且還要提高燃燒效率以節(jié)約能源。隨著水冷壁、過熱器和省煤器的應(yīng)用，以及鍋筒內(nèi)部汽、水分離元件的改進，鍋筒數(shù)目逐漸減少，既節(jié)約了金屬，又有利于提高鍋爐的壓力、溫度、容量和效率。 （ 2） 蒸汽鍋爐的結(jié)構(gòu)發(fā)展：最早的蒸汽鍋爐是一個盛水的大直徑圓筒形立式鍋殼，后來改用臥式鍋殼。產(chǎn)生蒸汽的鍋爐稱為蒸汽鍋爐，又叫蒸汽發(fā)生器，常簡稱為鍋爐，是蒸汽動力裝置的重要組成部分，多用于火電站、船舶、機車和工礦企業(yè)。鍋爐煙風阻力計算 是在熱力計算的基礎(chǔ)上，通過對煙氣和空氣通道的空氣動力學(xué)計算，求解通道的流動總阻力，從而為選擇合適的引、送風機提供基礎(chǔ)數(shù)據(jù)。 關(guān)鍵詞： 熱水鍋爐，引風機，鼓風機，煙風阻力計算 II The calculation of smoke wind resistance in 29 MW hot water boiler Abstract Hot water boiler is indispensable heating equipment in People39。在燃燒設(shè)備部分，燃料燃燒不斷放出熱量，燃燒產(chǎn)生的高溫煙氣通過熱的傳播，將熱量傳遞給鍋爐受熱面，而本身溫度逐漸降低，最后由煙囪排出。在鍋殼的存水線以下裝上盡量多的火管，稱為臥式外燃回火管鍋爐 。直流鍋爐中沒有鍋筒，給水由給水泵送入省煤器，經(jīng)水冷壁和過熱器等蒸發(fā)受熱面，變成過熱蒸汽送往汽輪機，各部分流動阻力全由給水泵來克服。爐排下送風從不分段的 “統(tǒng)倉風 ”發(fā)展成分段送風。早年制造的煤粉爐采用了Ｕ形火焰。 在燃燒和煙風系統(tǒng)方面，送風機將空氣送入空氣預(yù)熱器加熱到一定溫度。就一個供熱系統(tǒng)而言，通常是利用鍋爐生產(chǎn)出蒸汽（或熱水），而后通過熱力管道，將蒸汽（或熱水）輸送到用戶，以滿足生產(chǎn)工藝或生活采暖等方面的需要。 二、 按結(jié)構(gòu)分類： 1. 火管鍋爐：煙氣在火管內(nèi)流過，一般為小容量、低參數(shù)鍋爐， 熱效率低，但結(jié)構(gòu)簡單，水質(zhì)要求低，運行維修方便 ； 2. 水管鍋爐：汽水在管內(nèi)流過，可以制成小容量，低參數(shù)鍋爐，也可以制成大容量、 4 高參數(shù)鍋爐。 九 、 按級別分類 A 級鍋爐：額定工作壓力（表壓，下同） P≥ 的鍋爐，包括： ： P≥ 或額定出口溫度 ≥590℃ 的鍋爐 ； ： ≤P＜ ； ： ≤P＜ ； ： ≤P＜ ； ： ≤P＜ ； ： ≤P＜ ； ： ≤P＜ 。同時其先后開發(fā)研制的 “ 管架式強制循環(huán)熱水鍋爐 ” 及 “ 長短鍋筒水管鍋爐 ” 也得到了廣泛應(yīng)用。所謂爐膛是燃料燃燒放出熱量、同時布置有一定的水冷壁受熱面而吸熱的空間。它通過煤，石油等燃料 的化學(xué)能燃燒釋放熱能 ，并通過傳熱把熱量傳給水，使水加熱，熱水直接供 給工業(yè)生產(chǎn)和民用生活。燃燒生成的高溫煙氣在爐膛被吸走部分熱量，經(jīng)轉(zhuǎn)向煙室進入對流受熱面換熱，出鍋爐后在空氣預(yù)熱器中加熱燃燒所需的空氣，再經(jīng)除塵器由引風機將煙氣送至煙囪排入大氣。 綜合特點： （ 1）大屏幕全中文帶背光液晶顯示屏，具有豐富的顯示功能，將鍋爐的運行狀態(tài)和采集到的循環(huán)泵工作狀態(tài)、加熱器工作狀態(tài)、爐水溫度、水位狀態(tài)、當前時間、報警信息等準確直觀的顯示出來。 （ 6）加熱棒接線端子采用優(yōu)質(zhì)銅排連接，出線電纜為國標銅芯電纜，承載負荷大，絕緣性好，經(jīng)久耐用。本爐在設(shè)計上大膽采用了自然通風，不需配備鼓風機和引風機，減少了運行費用和維修費用，不產(chǎn)生噪音等。 我國的鍋爐煙風阻力計算一直沿用原蘇聯(lián)的煙風阻力計算方法，并積累了相當豐富的試驗數(shù)據(jù)和使用經(jīng)驗。 鍋爐入口煙道和鍋爐管束是整個鍋爐阻力的主要組成部分，為降低整體裝置的煙風阻力，因重點從這兩部分著手改進，可起到較明顯的效果。 各種結(jié)構(gòu)通道的流場分布及阻力特性研究一直是國內(nèi)外流體力學(xué)界研究的熱門課題。 因此空氣側(cè)阻力包括六個部分： 吸風管路阻路； 調(diào)風裝置阻力； 送風道阻力 分倉室阻力； 等壓分倉阻力； 爐排及煤層阻力。本鍋爐前煙箱煙速略高于 10m/s，尚屬可以。 斜向節(jié)距 斜向節(jié)距 S2’=（ +S22） =（ +） = （ 21） 式中 S1 ——橫向節(jié)距， m； S2 ——縱向節(jié)距， m。當在出口前裝有收縮管（ L≧ 20d）時 ξ=。 5 吸風管 無擋板 ξ= 有擋板 ξ= 無擋板 ξ= 有擋板 ξ= 6 通道出口（煙囪除外） ξ= 當出口裝有縮口時（ 1≥20ddl） ξ= 煙氣動壓頭 煙氣溫度指煙氣出爐時的實際溫度，而不是爐尾熱電偶的測定值，應(yīng)是用抽氣熱電偶測出的煙氣本身的溫度。 表 23 八字煙道煙氣溫度和煙氣流速 序號 名稱 符號 單位 公式或數(shù)值來源 數(shù)值 1 出口煙氣溫度 θ’’ ℃ 假設(shè) 8836 2 煙氣計算溫度 θpj ℃ tpj+Δt=100+ 3 煙氣流速 wy m/s VyB j(273+θpj)/273Fy 煙氣在煙道內(nèi)的流動過程中造成的阻力損失有以下幾個方面：摩擦阻力損失、局部阻力損失，此外，還有煙氣由上向下流動時需要克服的煙氣本身的浮力 —幾何壓頭，流動速度由小變大時所消耗的速度頭 —動壓頭等。 轉(zhuǎn)彎中氣流計算速度的確定原則是：對于變截面轉(zhuǎn)彎，取為始、末端介質(zhì)流速的平均值，對于 180176。 前煙箱煙氣速度 Vy’/F=。得動壓頭 Pd=ρowy2/2273/(273+θ) =273/(273+) = 式中 ρo ——煙氣密度， kg/m3； wy ——煙氣速度， kg/s； θ ——煙氣溫度 ， ℃ 。 動壓頭 由表 25 后煙箱溫度 θ=180℃ ，煙氣容積（標準狀態(tài)） Vy =。煙囪截面積F=? d2/4=。對于定型進口，其阻力系數(shù)一般為 ξ=~，ξ 的具體數(shù)據(jù)可根據(jù)煙囪進口結(jié)構(gòu)型式的相關(guān)資料確定。 自生通風力 ΔH9=（ h2） g{273/(273+θpy)} =（ 452） {（ 273+180） } =166Pa （ 211） 式中 h ——高度 ； ρo ——煙氣密度， kg/m3； θpy ——排煙溫度 ， ℃ 。 表 31煙道中各處過量空氣系數(shù)及各受熱面漏風系數(shù) 序號 煙道名稱 過量空氣系數(shù) 漏風系數(shù) α’ α’’ Δα 1 爐膛 2 八字煙道 3 螺紋煙管 引風機處的煙氣溫度因漏風系數(shù) Δ? 取 θpy 故 θyf=180℃ 。煙道漏風系數(shù) Δ? 1 取 ，除塵器漏風系數(shù) Δ? 2 取 。煙囪阻力 ΔH8=h1+(ξ1+ξ2 )P d =29+(+1) =78Pa 式中 h1 ——沿程阻力， Pa； ξ1 ——入口阻力系數(shù)， m； ξ2 ——出口阻力系數(shù)， m； Pd ——動壓頭， Pa。 動壓頭 Pd=ρowy2/2273/(273+θ) =()2/2273/(273+180) = 式中 ρo ——煙氣密度， kg/m3； wy ——煙氣速度， kg/s； θ ——煙氣溫度 ， ℃ 。 表 25鍋爐各部分受熱面積和煙氣溫度 序號 名稱 符號 單位 爐膛 八字煙道 螺紋煙管 1 受熱面積 H m2 2 入口煙氣溫度 θ’ ℃ 1012 739 3 出口煙氣溫度 θ’’ ℃ 1012 739 180 后煙箱與省煤器之間的阻力 后煙箱與省煤器之間的阻力 ΔH5=ξP d = =10Pa 式中 ξ ——后煙箱與省煤器之間阻力系數(shù) ； Pd ——煙氣動壓頭， Pa。 表 24螺紋煙管熱力計算初始值 序號 名稱 符號 單位 公式或數(shù)值來源 數(shù)值 1 管子內(nèi)徑 dn m 設(shè)計給定 2 管子 長度 L m 設(shè)計給定 3 煙氣計算溫度 θpj ℃ t+Δt=130+ 4 管子直徑 wy m/s VyB j(273+θpj)/273/Fy=(+273)/273 后煙箱出口阻力系數(shù)和后煙箱截面變化阻力系數(shù) 按 [1]表 12 之 6 后煙箱出口阻力系數(shù) ξ1=。 18 局部阻力 ΔH3=ξPd =2 =45Pa 式中 ξ ——局部阻力系數(shù) ； Pd ——煙氣動壓頭， Pa。 根據(jù)結(jié)構(gòu)，入口截面積 F1=，中間截面積 F2=，出口截面積 F3=，得有效截面積 F=3/（ 1/F1+1/F2+1/F3） =3/(1/+1/+1/) = （ 24） 式中 F1 ——入口截面積， m2； F2 ——中間截面積， m2； F3 ——出口截面積 ， m2。管束流通阻力包括兩部分：一是不計入轉(zhuǎn)彎影響的沖刷管束的阻力，另一是轉(zhuǎn)彎的局部阻力，后者的阻 17 力系數(shù)為：對 180176。 由表 23 得煙氣流速 wy=，煙氣溫度 θ=℃ 。 α=90176。局部阻力系數(shù)與流體方向和速度變化有關(guān)的系數(shù)具體指：流體流經(jīng)設(shè)備及管道附件所產(chǎn)生的局部阻力與相應(yīng)動壓的比值，其值為無量綱數(shù)。 本計算包括以下內(nèi) 容： （ 1）煙氣側(cè)阻力計算 ； （ 2）引風機選擇 ； （ 3）空氣側(cè)阻力計算 ； （ 4）鼓風機選擇 。煙風阻力計算的流程圖 如下圖 21 所示。 因此煙氣側(cè)的阻力包括九個部分： 爐膛出口負壓； 八字煙道阻力； 前煙道阻力； 螺紋煙管阻力； 后煙箱阻力； 后煙箱與除塵器以及除塵器與煙囪的阻力； 除塵器阻力； 煙囪阻力； 自生通風力。局部阻力發(fā)生在鍋爐中的局部障礙處。本計算方法仍然采用原蘇聯(lián) 1977 年版鍋爐設(shè)備空氣動力計算（標準法）體系，其中的制粉系統(tǒng)空氣動力計算部分借鑒了《火力發(fā)電廠煤粉制備系統(tǒng)設(shè)計和計算方 10 法》（ 中國電力出版社， 1999）中的相關(guān)內(nèi)容。開發(fā)一臺新型