【正文】 4/( 450)=， 立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 [f],滿足要求 ! 公式 (2)的計(jì)算結(jié)果： l0=+2 = =2100/= = =9084/( 450)=， 立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 [f],滿足要求 ! 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式 (3)計(jì)算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 —— 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，按照表 2取值為 ； 公式 (3)的計(jì)算結(jié)果： l0= (+2 )= =2515/= = =9084/( 450)=， 立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 [f],滿足要求 ! 梁側(cè)模板計(jì)算書(shū) 一、梁側(cè)模板基本參數(shù) 計(jì)算斷面寬度 600mm，高度 1800mm，兩側(cè)樓板高度 120mm。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。 集中荷載 P取橫向支撐鋼管傳遞力。 三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算 面板為受彎結(jié)構(gòu) ,需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。 外龍骨按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計(jì)算。 集中荷載 P取橫向支撐鋼管傳遞力。 新澆混凝土側(cè)壓力計(jì)算公式為下式中的較小值 : 其中 c—— 混凝土的重力密度，取 ； t —— 新澆混凝土的初凝時(shí)間，為 0時(shí) (表示無(wú)資料 )取 200/(T+15)，取 ； T —— 混凝土的入模溫度，取 ℃； V —— 混凝土的澆筑速度，取 ； H —— 混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取 ； 1—— 外加劑影響修正系數(shù)，取 ； 2—— 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取 。 支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖 2 0 0 6 0 0 6 0 0 2 8 01 5 . 0 5 k N / mA B0 . 2 9 90 . 5 9 0上海通用汽車有限公司武漢分公司乘用車項(xiàng)目沖壓、車身車間工程 高排架施工方案 上海建工二建集團(tuán)有限公司 22 支撐鋼管彎矩圖 () 支撐鋼管變形圖 (mm) 支撐鋼管剪力圖 (kN) 經(jīng)過(guò)連續(xù)梁的計(jì)算得到 最大彎矩 Mmax= 最大變形 vmax= 最大支座力 Qmax= 抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f= 106/= 支撐鋼管的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于 ,滿足要求 ! 支撐鋼管的最大撓度小于 ,滿足要求 ! 五、梁側(cè)模板外龍骨的計(jì)算 外龍骨承受內(nèi)龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續(xù)梁計(jì)算。 根據(jù)公式計(jì)算的新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1= 實(shí)際計(jì)算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1= 倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 F2= 。 ： (1)腳手架的自重 (kN)： NG1 = = 1 . 6 9 1 . 6 91 . 1 1 1 . 1 13 . 9 1 3 . 9 14 . 2 14 . 2 11 . 4 0 1 . 4 01 . 4 0 1 . 4 04 . 2 14 . 2 13 . 9 1 3 . 9 11 . 1 1 1 . 1 11 . 6 9 1 . 6 9上海通用汽車有限公司武漢分公司乘用車項(xiàng)目沖壓、車身車間工程 高排架施工方案 上海建工二建集團(tuán)有限公司 18 (2)模板的自重 (kN)： NG2 = = (3)鋼筋混凝土樓板自重 (kN)： NG3 = = 經(jīng)計(jì)算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NG = NG1+NG2+NG3 = 。 圖 1 樓板支撐架立面簡(jiǎn)圖 上海通用汽車有限公司武漢分公司乘用車項(xiàng)目沖壓、車身車間工程 高排架施工方案 上海建工二建集團(tuán)有限公司 14 圖 2 樓板支撐架荷載計(jì)算單元 采用的鋼管類型為 48 。 ： (1)鋼筋混凝土梁自重線荷載 (kN/m)： q1 = = (2)模板的自重線荷載 (kN/m)： q2 = (2 +)/= (3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載 (kN)： 經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 P1 = (+) = 均布荷載 q = + = 集中荷載 P = = 面板的截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 : 本算例中，截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 : W = ； I = ； 上海通用汽車有限公司武漢分公司乘用車項(xiàng)目沖壓、車身車間工程 高排架施工方案 上海建工二建集團(tuán)有限公司 8 計(jì)算簡(jiǎn)圖 彎矩圖 () 剪力圖 (kN) 變形圖 (mm) 經(jīng)過(guò)計(jì)算得到從左到右各支座力分別為 N1= N2= N3= N4= N5= N6= 最大彎矩 M = 最大變形 V = (1)抗彎強(qiáng)度計(jì)算 經(jīng)計(jì)算得到面板抗彎強(qiáng)度計(jì)算值 f = 1000 1000/21600= 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [f]，取 ； 面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 f [f],滿足要求 ! (2)抗剪計(jì)算 [可以不計(jì)算 ] 1 2 0 1 2 0 1 2 0 1 2 0 1 2 0 1 . 0 1 k N2 3 . 2 8 k N / mA B0 . 0 3 60 . 0 3 61 . 1 21 . 6 71 . 3 71 . 4 21 . 9 00 . 5 00 . 5 01 . 9 01 . 4 21 . 3 71 . 6 71 . 1 20 . 0 2 90 . 0 0 3上海通用汽車有限公司武漢分公司乘用車項(xiàng)目沖壓、車身車間工程 高排架施工方案 上海建工二建集團(tuán)有限公司 9 截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=3 (2 )= 截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [T]= 抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算 T [T]，滿足要求 ! (3)撓度計(jì)算 面板最大撓度計(jì)算值 v = 面板的最大撓度小于 ,滿足要求 ! 二、梁底支撐木方的計(jì)算 （一）梁底木方計(jì)算 按照三跨連續(xù)梁計(jì)算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下 : 均布荷載 q = 最大彎矩 M = = = 最大剪力 Q= = 最大支座力 N= = 木方的截面力學(xué)參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 : W = ； I = ； (1)木方抗彎強(qiáng)度計(jì)算 抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f= 106/= 木方的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于 ,滿足要求 ! (2)木方抗剪計(jì)算 [可以不計(jì)算 ] 最大剪力的計(jì)算公式如下 : Q = 截面抗剪強(qiáng)度必須滿足 : T = 3Q/2bh [T] 截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=3 1994/(2 50 80)= 截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [T]= 木方的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足要求 ! (3)木方撓度計(jì)算 最大變形 v = (100 )= 木方的最大撓度小于 ,滿足要求 ! 上海通用汽車有限公司武漢分公司乘用車項(xiàng)目沖壓、車身車間工程 高排架施工方案 上海建工二建集團(tuán)有限公司 10 三、梁底支撐鋼管計(jì)算 (一 ) 梁底支撐橫向鋼管計(jì)算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計(jì)算。 計(jì)算依據(jù) 2《施工技術(shù)》 .《扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全》 (杜榮軍 )。拆下的鋼管應(yīng)傳遞下來(lái)，不得直接往下拋。 2) 搭拆前搭拆區(qū)域應(yīng)拉設(shè)好警戒線，劃分警戒區(qū)，非操作人員禁止入員。 7) 排架搭設(shè)與拆除過(guò)程中嚴(yán)禁立體交叉作業(yè)，搭設(shè)時(shí)設(shè)置立人板。所有扣件的連接扭力必須達(dá)到 。剪刀撐斜桿與地面夾角為 45176。 7) 排架調(diào)節(jié)立桿對(duì)接部位均設(shè)雙扣件，并增加一個(gè)抗滑扣件。所用舊鋼管表面銹蝕深度、彎曲變形程度應(yīng)符合規(guī)范規(guī)定。在排架高度內(nèi)，按 米步高設(shè)置縱橫向水平牽桿，水平牽桿的接頭也采用對(duì)接，其接頭也必須錯(cuò)位設(shè)置。排架支撐桿件采用φ 48 鋼管，壁厚不得小于 。本工程所用的外墻為鋼檁條雙層彩色壓型鋼板，墻體內(nèi)填 50 厚玻璃保溫棉氈，內(nèi)外層壓型鋼板豎向鋪設(shè)，用自攻螺釘固定于墻檁條。 車身