【正文】 s）； g———重力加速度（ cm/s2）； β———碰撞系數，取 β= ； ； 1? ———液體的密度， g/cm3； g? ———沼氣的密度， g/cm3； d———氣泡的直徑， cm； μ———廢水的動力粘度系數， g/(cm ? s)。本設計采用選擇（ a）所示的出水系統(tǒng)，出水渠寬度常采用 20cm, 槽高 20cm。 生物接觸氧化法的供氣量，要同時滿足微生物降解污染物的需氧量和氧化池的混合攪拌強度。 則接觸氧化池的實際尺寸為： 1035m 實際停留時間 t=nfH/Q=215( )/= h 所需空氣量 取氣水比為 15，則 Q 氣 = D0Q=15= m3/h=空氣管道布置 （ 1）空氣管 空氣管 D 取 100mm，管內流速 v1為： v1=4Q 氣 /πD2=4247。d；氣水比 D0=15:1；填料層高度 h0=3m； 設計二級生物接觸氧化池對各污染物去除率見表 38： 湖北理工學院 畢業(yè)設計 (論文 ) 32 表 38 二級生物接觸氧化池去除率 污染物 CODCr BOD5 SS 進水濃度（ mg/L） 75 出水濃度（ mg/L） 30 去除率（ %） 65 60 35 設計計算 尺寸設計 接觸氧化池的有效容積 V，即填料體積為： VtaN LLQV )( ?? 式中： Q———設計水量， m179。 根據單池單格內設 5 根空氣管，每根空氣管均布 6 個曝氣器，則整個接觸氧化池所需曝氣器數目總計為： 56=30 個 （ 3） 鼓風機選型 根據供氣量本設計中選用 SSR125 羅茨鼓風機 剩余污泥量的計算 《生物接觸氧化池設計規(guī)程》中推薦該工藝系統(tǒng)污泥產率為，含水率 96％ 98％。 進、出水配水不易均勻。污水從設在池中央的中心管進入，從中心管的下端經過反射板后均勻緩慢地分布在池的橫截面上，由于出水口設置在池面或池壁四周，故水流向基本由下向上。/s v0———管內流速， m/s 取 v0=30mm/s 20m a x mvQf ??? 中心管直徑 d0 mfd ???? ? 中心管喇叭口與反射板之間縫隙高度 h3 11max3 dvQh ?? 式中： d1———喇叭口直徑， m v1———污水由中心管喇叭口與反射板之間縫隙流出的流速， m/s d1=== v1=20mm/s mdvQh m a x3 ????? ? 沉淀部分有效面積 F vQF max? 式中： Qmax———最大設計流量， m179。 污泥濃縮池的設計計算 設計說明 污泥是廢水處理過程的副產物。/d，含水率 99% （ 4）兩級生物接觸氧化池， Q4=179。 入流固體濃度（ c）的計算如下 43214321 WWWWC ??? ???? 湖北理工學院 畢業(yè)設計 (論文 ) 39 dkgQWdkgQWdkgQWdkgQWdkgQW/%)961(1000/%)971(1000/%)991(1000/%)971(1000/1300%)991(10005544332211????????????????????????? 那么， W=W1+W2+W3+W4+W5= c=179。 工程主要設計參數 本設計主要構筑物與設備見表 311。此外還必須設置事故排放水渠和超越管，以便發(fā)生事故或檢修時，廢水能超越該處理構筑物。 原則： 選擇一條 距離最長，水頭損失最大的流程進行水力計算。 在作高程布置時還應。 總平面布置圖見附圖 1（平面布置圖） 5 高程布置 高程布置原則 高程布置的目的是為了合理地處理各構筑物在高程上的相互關系。如泵房、鼓風機房等應盡量靠近處理構筑物，變電所應盡量靠近 最大用電戶，以節(jié)省動力管道；辦公室、化驗室等與處理構筑物保持一定的距離，并處于它們的上風向，以保證良好的工作條件；貯氣罐、貯油罐等易燃易爆建筑的布置應符合防爆防火規(guī)程；廢水處理廠內的管路應方便運輸。=3m 污泥斗的容積為： V2=13 h4（ a12+a1a2+a22） 湖北理工學院 畢業(yè)設計 (論文 ) 40 =13 3(++) = V 總 =2=，符合 設計要求，采用機械泵吸泥 總高度 H=H1+h4=+3= 排泥周期 T 46 ??? 總，取排泥周期 T=。/d M———固體通量， kg/m179。/d，含水率 99% （ 2）水解酸化池， Q2=179。 可見池內足夠容納 2 天的污泥量 沉淀池總高度計算 沉淀池總高度為： H=h1+h2+h3+h4+h5=+3+++=，取 。角。為使池內配水均勻，池徑不宜過大，一般采用 4~7m，不大于 10m。 對水量和溫度變化的適應能力強。 （ 2） 曝氣系統(tǒng)采用圓盤式微孔擴散器布氣 本設計中采用 HWB2 型微孔曝氣器，其規(guī)格如下： 直徑： 200mm；厚度： 20mm；微孔平均直徑： 150μm；孔隙率： 40~50%；曝氣量： 1~3 m3/h；服務面積： ~ m2/個；氧利用率： 20~25%；充氧動力效率：4~6kg/(kW則干污泥量用下式計算： WDS=YQ(S0Se)+(X0XhXe)Q 式中： WDS———污泥干重， kg/d； Y ———活性污泥產率， kgDS/kgBOD5； Q———污水量， m3/d； S0———進水 BOD5值， kg/m3； Se———出水 BOD5值， kg/m3； X0———進水總 SS 濃度值， kg/m3； Xh———進水中 SS 活性部分量， kg/m3； Xe———出水 SS 濃度值， kg/m3；。3=，取 30m2 濾池格數（取 2 格） f=A/n=30/2=15m2 式中： f———每個濾池的面積， m2 取每格長為 5m，則寬為： B=f/L=15/5=3m 校核反應時間： T=nfh0/Q=90247。對于工業(yè)廢水，最好通過實驗確定有 機負荷，也可審慎地采用經驗數據。一般每個單元三相分離器沉淀區(qū)設一條出水渠，而出水渠每隔一定距離設三角出水堰。 由反應區(qū)上升的水流從下三角形集氣罩回流縫過渡到上三角形集氣罩回流縫再進入沉淀區(qū)，其水流狀態(tài)比較復雜。2n = 4 2 4 = 則 22v SQ?= 對于顆粒污泥， v1 v2。 （ 3） 回流縫設計 a、下三角形集氣罩的寬度 由圖可知，設單元三相分離器的寬 度 b = 4 m， 上、下三角形集氣罩斜面水平夾角都為 60176。,可使污泥不致積聚，盡快落入反應區(qū)內。對污泥床的正常運行和獲得良好的出水水質起十分重要的作用。 厭氧反應器的升流速度 u =~，符合設計要求 。/d S0———進水 COD 含量， g/L Nv———容積負荷， kgCOD/() 則 33 102560550 mV ???? ?有效 取有效容積系數為 ，則實際體積為 176m179。/d，進水 COD 濃度為 3200mg/L， COD 去除率為 20%，產泥系數為 R= 干泥 /kgCOD，則 每日產生的懸浮固體： PSS=3200550103=設含水量為 97%，則每日產泥量為： W = 550)97100( ??? ?m3/d 湖北理工學院 畢業(yè)設計 (論文 ) 21 即水解酸化池日產泥量 ，取排泥管管徑為 d=200mm。 設計參數 停留時間 t=4h，有效水深 h=。=(合格 ) q=Q(1+R)/A=32247。/h=179。h） ,空氣量為 Qs=6=179。為防止污水在池內短流，可以在池內設置若干縱向隔板。h0 ?? sin2 20 gvh ? 式中： h0———計算水頭損失， m g———重力加速度， m/s2 k———格柵受污物堵塞使 水頭損失增大的倍數， 一般取 3 ? ———阻力系數，其數值與格柵柵條的斷面幾何形狀有關 3/4)(bS??? 式中： β———形狀系數，選用銳邊矩形 湖北理工學院 畢業(yè)設計 (論文 ) 14 i ) ( i n2 23/422 ??????? ?? gvkh 柵后槽總高度 H H=h1+h2+h 式中： h1———柵前渠超高，一般取 H=++=，取 柵槽總長度 L L2=21 L1 H1=h+h1(超高 ) L=L1+L2+++ ?tan1H 111 tan2 ?BBL ?? 式中： L1———進水渠漸寬部分的長度， m L2———柵槽與出水渠連接處漸窄部分長度， m B1———進水渠寬， m α1———進水漸寬部分的展開角，一般取 20176。/h=179。氣浮濃縮常用溶氣氣浮法，設備有氣浮池、加壓泵、溶氣罐和減壓釋氣器（閥）。 污泥處理系統(tǒng) 污泥濃縮池采用重力濃縮池，有連續(xù)式和間歇式兩種。 沉淀池 廢水經生化處理后，其有機污染物濃度有了很大程度的降低。 UASB工藝的優(yōu)點是 :運轉簡單，適應高或低濃度的廢水，可能有極高的 COD容積負荷；其缺點在于 :解決運轉問題需要技巧，不適于廢水具有高 SS的情況。酸性發(fā)酵能使大分子有機物水解、斷裂成低分子量有機物，生成有機酸，從而提高了廢水的可生化性，然后轉入好氧生化處理。其特點為： 加壓的水量少，動力消耗?。? 氣浮過程中不促進乳化； 礬花形成好，出水中絮凝也少； 氣浮池的容積較前兩種流程大。調節(jié)池根據來水的水質和水量的變化情況，不僅具有調節(jié)水質的功能，還有調節(jié)水量的作用，另外調節(jié)池尚具有預沉淀、預曝氣 、降溫和貯存臨時事故 排水的功能。人工格柵一般用于小型污水處理站，構造簡單，勞動強度大。 原廢水 格柵 調節(jié)池 氣浮池 水解酸化池 UASB 一級生物接觸氧化池 二級生物接觸氧化池 沉淀池 污泥濃縮池 帶式壓濾機 PAM、 PAC 泥餅 外運 泵 上清液 達標排放 沼氣利用 湖北理工學院 畢業(yè)設計 (論文 ) 7 方案二 圖 22 方案二工藝流程圖 污水處理工藝流程二原理簡介：污水經匯集管道匯集后，經格柵去除漂浮物、懸浮物等雜質后自流入調節(jié)池。 污水處理前后濃度 主要污染物濃度 根據該水產食品有限公司生產的產品類型及生產工藝，本方案設計的廢水處理前主要污染物種類及濃度見表 22 所示： 湖北理工學院 畢業(yè)設計 (論文 ) 5 表 22 主要污染物濃度 污染物 CODCr BOD5 SS 單位 mg/L mg/L mg/L 濃度 10000 30004000 30004000 廢水排放標準 根據國家環(huán)保部門規(guī)定，廢水經處理后排放，主要污染物濃度執(zhí)行國家污水綜合排放標準 《 GB89781996》 中的一級標準，主要指標如表 23 所示： 表 23 主要污染物排放標準 污染物 CODCr BOD5 SS 單位 mg/L mg/L mg/L 濃度 100 ≤20 ≤70 設計方案的選擇比較 目前，國內外水產食品廢水的處理方法主要有物理法、化學法、物理化學法和生化法等。 500 噸級貨輪能直達上海、寧波和福州等港。 根據水產品加工企業(yè)生產工藝、規(guī)模及公司長遠發(fā)展，確定廢水水質、水量及分類如下： 表 21 水質資料表 序號 廢水種類 廢水水量 廢水水質 (mg/L) 備注 1 魚糜廢水 200m3/d CODcr： 1800023000 SS： 6000～ 8000 魚糜廢水由通過調整魚肉蛋白等電點對可溶性蛋白進行回收后入預曝調節(jié)池收集 2 生活污水 15m3 /d CODcr： 250～ 350 SS： 200～ 300 預曝調節(jié)池收集 其它食品加工廢水 85m3 /d CODcr： 40005000 SS： 1000～ 2021 3 實際排水量 300m3 /d CODcr： 800010000 SS： 3000～ 4000 4 設計處理量 550 m3 /d CODcr： 10000 BOD5： 30004000 SS： 3000～ 4000 考慮企業(yè)以后發(fā)展 湖北理工