【正文】 3. 這里表明，加固的長度和與其一直的總長度需要去維持關(guān)于拉張和拔出兩種失效模式的目標(biāo)可靠性指標(biāo)顯著增大。在圖 14a,b中可以看到加固總長度（ ）略有不同。從圖 12c的結(jié)果得出，當(dāng)變異系數(shù) =%、 %、 %是，確保最上層可靠性指標(biāo) =出長度（ ）分別為 、 、 。例如，對于附加系數(shù) =、 、 ，最上層需要的確保=（ ）分別為、 、 ?？梢缘贸隹v向地震加速度 結(jié)構(gòu)的地震穩(wěn)定性影響是微弱的。 很容易得出以下結(jié)論，最上加固層最容易出現(xiàn)拔出破壞。對于 變異系數(shù)=15%時，高度為 9m,垂直間距為 0., m（ ）的墻體層數(shù)要從 14增加到 19。 作為一個例證，為避免所有層張拉破壞 ,在 Q=,， 高度為 9m的墻體墻的層數(shù)（ n）分別為 10， 16， 23， 31和 42。同樣， 為了避免所有加固層的張拉破壞，在 9m高的墻體需要容納 n=14層，=； n=18層， =。在下文中，水平和豎直地震加速度系數(shù)、摩擦角、加固設(shè)計長度、土壤摩擦角和地震可靠性系數(shù)的加固長度的變異系數(shù)（對于拉張失效和拔出實效兩種模式）、拔出長度和各加固層的總長度作用的影響在圖 1 1 1 14 中進(jìn)行了討論。在表 1 中給出了考慮的參數(shù)范圍的結(jié)果的說明。各個加固層的拉張失效的極限狀態(tài)方程如下所示 ： （ 20） 拔出失效的安全極限 當(dāng)檢驗拔出失效的穩(wěn)定性時，加固構(gòu)件的有效接合 長度應(yīng)該作為超過可能失效面的突出部分考慮。在下面的文章段落中，給出兩種失效模式（即拉張失效和拔出失效）在各個加固層的 RSS 的極限狀態(tài)方程導(dǎo)出過程。 在地震環(huán)境下的鋼筋可以解決楔形 塊上的橫縱向力，如下所示： 考慮楔形塊 在水平方向的平衡條件( =0)，我們得到 : （ 6） （ 7） 可以近似為 （ 8） F=沿對數(shù)螺旋曲線線方向的線性合力。 圖 1 對數(shù)螺旋曲線破壞機(jī)理幾何圖形 圖 2 應(yīng)用等效附加高度法計算的由于作用在回填土上的附加力造成的內(nèi)力 由于作用在垂直向 上 地震加速度的慣性力 被 認(rèn)為是在估計需要穩(wěn)定的墻 加固力系數(shù)的重要因素。 概率約束定義在 限制 可能的區(qū)域內(nèi)。 近日 ， Basha 和 Babu應(yīng)用擬靜力和擬動力分析理論發(fā)表加筋混凝土外部穩(wěn)定性的抗震穩(wěn)定性評估。 為了達(dá)到最佳的設(shè)計，設(shè)計者必須考慮荷載，材料屬性和必須與這些不確定因素的設(shè)計 ，以確保在地震條件下建立經(jīng)濟(jì)、可靠、安全的擋土墻。 聯(lián)邦公路管理局 (FHWA20xx年 )發(fā)表， 應(yīng)保持全球的 ，這 包括外部施加的載荷，幾何結(jié)構(gòu)，填充屬性，局部過載由于負(fù)載的非均勻性的潛力和不確定性以及長期鋼筋強(qiáng)度的不確定性。擬靜力分析中，靜態(tài) 橫縱向力用于表示一次地震的影響，假定內(nèi)部荷載作用在失效模塊的重心上。 Leshchinsky and Kaching 1994。 面向擋土墻開放一面的水平地震加速度很大程度的破壞系統(tǒng)。 下面討論 橫縱向地震加速度的影響 、 附加 荷載、 加強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計值 、 土壤摩擦角變 量系數(shù)以及土層加強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計值、受壓長度和每個級別需要加強(qiáng)穩(wěn)定的總長度?；靥钔恋男再|(zhì)和土工合成材料的 加強(qiáng) 強(qiáng)度被視為隨機(jī)變量。必須應(yīng)用充足的加固以確保受力區(qū)土塊在張力、拉拔區(qū)域內(nèi) 不發(fā)生破壞。 與地震穩(wěn)定性評估有關(guān)的學(xué)術(shù) 最接近加筋土結(jié)構(gòu)地震穩(wěn)定性評估 的是基于有限平衡理論的擬靜力分析。 Nouri et al. 20xx)。然而， 有關(guān)分析模型材料性能的多變性和不確定性， 荷載的波動導(dǎo)致預(yù)期結(jié)構(gòu)性能與預(yù)期的不同。換句話說，從確定性優(yōu)化的最優(yōu)結(jié)構(gòu)程序不一定保證指定的可靠性水平。它是代表不確定條件下的優(yōu)化方法之一。推導(dǎo)出加筋土的內(nèi)部抗震穩(wěn)定性分析解決方案已做出了努力，并制定張拉 、拉拔 模式穩(wěn)定性的極限狀態(tài)功能。在這項研究中，作者最近開發(fā)的目標(biāo)可靠性方法（ TRA）是應(yīng)用于可靠性設(shè)計。 圖 3 作用在對數(shù)螺旋楔形塊 上的擬靜態(tài)內(nèi)力 圖 1和圖 3的各種屬于定義如下 : （ 1） （ 2） （ 3） （ 4） （ 5） 其中， 是對數(shù)螺旋楔形塊 的初始半徑， 是對數(shù)螺旋楔形塊 的最終半徑， 對數(shù)螺旋楔形塊 得對向角，對數(shù)螺旋楔形塊 橫向面的初始角度， 是回填土的重度， 是回填土的摩擦角， 是垂直方向的 坡 角， q是作用在回填土上的附加荷載。 加固總長度 正如 Ling 和 Leshchinsky 在 1998 年提出的，由于豎直向上的地震加速度引起的慣性力被作為估計加固長度起決定作用的一個參數(shù)。在這個標(biāo)準(zhǔn)中，加固層的極限抗拉強(qiáng)度（ Tu）應(yīng)該大于加固層的最 大承載力（ Timax）。的加固擋土墻進(jìn)行了分析。形式約束的功能函數(shù)可以表示成， （ 23） 標(biāo)準(zhǔn)正態(tài)空間 ? ? 1nk kUu?? 的最優(yōu)化可以定義如下： 1. 估算各個加固層在拉張失效模式下的可靠性指標(biāo)（β t） Minimizes Subjected to （ 24） 2. 估算各個加固層在拔出失效模式下的可靠性指標(biāo)（β po） Minimizes Subjected to （ 25） 以上所述的各個加固層的可靠性指標(biāo)用 Basha 和 Babu 在 20xx 年提出的 TRA來估算。圖中的一個說明，= ， 高度為 9m,垂直間距為 墻體應(yīng)提供 8層土工合成材料加固層，以此獲得最下面一層 = （ 從墻頂部到 8層 ）。 圖 5 a所示 對抵抗張拉破壞可靠度 （ 的影 響， b所示 對抵抗拉拔破壞可靠度 （ 的影響 附加荷載對可靠度（ 的影響 如果期望一個結(jié)構(gòu)承擔(dān)附加荷載，設(shè)計者在墻體設(shè)計計算中應(yīng)考慮附加荷載的影響。同樣的，需要考 慮 n=14層， =50kN/m, 圖 6 附加系數(shù) （ 對抵抗張拉破壞可靠度 （ 的影響 圖 7 LTDS對 抵抗張拉破壞可靠度 （ 的影響 圖 8 a所示 變異系數(shù) 對抵抗張拉破壞可靠度 （ 的影響， b 所示 變異系數(shù) 對抵抗張拉破壞可靠度 （ 的影響 變異系數(shù) 和 對可靠度 的影響 圖 8a中，顯示了變化的變異系數(shù)摩擦角 、設(shè)計強(qiáng)度 對抵抗延墻體深度方向張拉破壞變化的可靠度的影響。 圖 11 從圖中也可看出， 隨著層的深度增加， 固定值 、拔出長度（ ）和修正總長度（ ）減少。從圖 9d中也可看出，隨著 值的增加，加固總長度（ ）應(yīng)該隨之增加。圖 11a,b所示， 隨著 的值從 ，為了得到抵抗所有拔出破壞的目標(biāo)可靠度，拔出長度（ ）和總長度（ ）應(yīng)該明顯的增加。對于不同數(shù)值的摩擦角變化系數(shù)，為了確保抵抗拔出破壞的可靠性指標(biāo)，需要提供適當(dāng)?shù)膶訑?shù)（ n）、拔出長度 和加固總長度 。圖 14a給出在每一加固等級抵抗拔出破壞的可靠性指標(biāo)需要 的加固總長度（ ）。 從現(xiàn)在的調(diào)查研究中可以得到以下結(jié)論。因此