【正文】 抗震 規(guī)范 考慮地震作用效應(yīng)組合時(shí)， 三級框架的梁柱節(jié)點(diǎn)處，除框架頂層和柱軸壓 比小于 者外，柱端組合的彎矩設(shè)計(jì)值 調(diào)整： 一、二、三級框架的梁柱節(jié)點(diǎn)處，除框架頂層和柱軸壓比小于 者及框支梁與框支柱的節(jié)點(diǎn)外，柱端組合的彎矩設(shè)計(jì)值應(yīng)符合下式要求： ∑ Mc＝η∑ Mb 式中∑ Mc節(jié)點(diǎn)上下柱端截面順時(shí)針或反時(shí)針方向組合的彎矩設(shè)計(jì)值之和，上下柱端的彎矩設(shè)計(jì)值可，按彈性分析分配； ∑ Mb節(jié)點(diǎn)左右梁端截面反時(shí)針或順時(shí)針方向組合的彎矩設(shè)計(jì)值之和，一級框架節(jié)點(diǎn)左右梁端均為負(fù)彎矩時(shí)，絕對值較小的彎矩應(yīng)取零； ∑ Mbua節(jié)點(diǎn)左右梁端截面反時(shí)針或順時(shí)針 方向?qū)嵟涞恼孛婵拐鹗軓澇休d力所對應(yīng)的彎矩值之和，根據(jù)實(shí)配鋼筋面積 (計(jì)入受壓筋 )和材料強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值確定； η c柱端彎矩增大系數(shù)，一級取 ，二級取 ，三級取 。 9 因?yàn)楸竟こ虨槎鄬涌蚣芙Y(jié)構(gòu)，以豎向荷載作用為主，水平風(fēng)荷載的作用影響較小，所以可不考慮風(fēng)荷載且不考慮豎向地震作用。當(dāng)為左震作用時(shí)，左側(cè)一根柱為拉力，對應(yīng)的右 側(cè)兩根柱為壓力。 滿布活荷載，用彎矩二次分配法計(jì)算 活荷載作用下框架受荷簡圖 — 附錄 活荷載作用下框架 彎矩計(jì)算 （ 1）梁的固端彎矩 表 714 梁的固端彎矩 層數(shù) 活載 q CB 梁 BA 梁 跨度l(m) MBD=1/12*q*l2 MDB=1/12*q*l2 跨度l(m) MDF=1/12*q*l2 MFD=1/12*q*l2 6 1~5 （ 2）彎矩分配系數(shù) 根據(jù)梁柱相對線剛度算出各節(jié)點(diǎn)的彎矩分配系數(shù)。 18 各節(jié)點(diǎn)進(jìn)行彎矩分配。 具體計(jì)算過程見表 。 ) 對突出屋面的屋頂間、女兒墻、 煙囪等假想位移指 主體結(jié)構(gòu) 位移 。 m 8 三 、地震荷載計(jì)算及位移驗(yàn)算 1． 重力荷載代表值 根據(jù)抗震規(guī)范 抗震設(shè)防烈度為 7度及以上地區(qū)的建筑，必須進(jìn)行抗震設(shè)計(jì)。 pb= = KN/m） LB: LD: LF: MB偏心彎矩： = KN 荷載面積 F=（ +） /2= ㎡， 柱組合軸壓力設(shè)計(jì)值 N=G KL2： h=(1/12～ 1/8) 5000=417～ 625 ㎜ ， 取 h=700 ㎜ ， b=(1/3～ 1/2 ) 700=233～ 350 ㎜，取 bh= 250㎜ 700 ㎜； （二）、非框架梁： h=(1/12～ 1/18 )L≥ 400 ㎜， b=(1/3～ 1/2 )h≥ 200 ㎜ 縱向 連系 梁 （封口梁） ： L1： h=(1/12～ 1/15) 4000=333～ 267 ㎜ ， 取 h=500 ㎜ ， b=(1/3～ 1/2) 500=167～ 250 ㎜，取 bh= 250㎜ 500㎜； 梯梁： h=(1/12～ 1/15) 3000=250～ 200 ㎜ ， 取 h=400 ㎜ ， b=(1/3～ 1/2) 400=133～ 200 ㎜，取 bh= 200㎜ 400㎜； 過梁布置 在門、窗洞口頂部設(shè)過梁，承受門、窗洞頂部的墻體重量。 2 防震縫的設(shè)置主要與建筑平面形狀、高差、剛度、質(zhì)量分布等因素有關(guān)。規(guī)范要求：建筑下層側(cè)向剛度大于上層側(cè)向剛度 ，若剛度連續(xù)三層降低，則降低的幅度應(yīng)小于該層側(cè)向剛度的 50%。 場地土壤屬 Ⅱ 類場地土。 2． 防火要求 ： 建筑物屬二級防火標(biāo)準(zhǔn)。 3． 結(jié)構(gòu)形式 ： 鋼筋 混凝土 框架結(jié)構(gòu)。地基承載力 特征值為 195KPa。必須加強(qiáng)塔樓與主體的連接，塔樓不宜采用砌體結(jié)構(gòu)。 防震縫的設(shè)置，應(yīng)使各結(jié)構(gòu)單元簡單，規(guī)則，剛度和質(zhì)量分布均勻，以避免地震作用下的扭轉(zhuǎn)效應(yīng)。過梁也可以兼做連系梁。 n m MF偏心彎矩： = KN 根據(jù)抗震規(guī)范 計(jì)算地震作用時(shí)，建筑的重力荷載代表值應(yīng)取結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值和各可變荷載組合值之和。 對于帶屋面局部突出間的房屋， ｕ T 應(yīng)取主體結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的位移。各樓層的地震剪力計(jì)算結(jié)果列于表 。彎矩傳遞，同跨梁兩端，同層柱子上、下端的彎矩相互傳遞，傳遞系數(shù)為 1/2。 25 表 715 梁柱彎矩分 配系數(shù) 層數(shù) 相對線剛度 C節(jié)點(diǎn) B節(jié)點(diǎn) A 節(jié)點(diǎn) ib ic uAB uAiAi+1 uAiAi1 uBA uBiBi+1 uBiBi1 uBC uCB uCiCi+1 uCiCi1 6 5 4 3 2 1 備注： u=S/∑ S，遠(yuǎn)端固定 S=4i， i=層數(shù)。 2）表中 M 單位為 kN?m， V 單位為 kN， N 的單位為 kN， l 單位為 m 6 架 KJ4 結(jié)構(gòu)的內(nèi)力圖如下列圖： 圖 4 .3 地震作用下框架 KJ4 梁彎矩圖（ ） 7 圖 4 .4 地震作用下框架 KJ4 梁端剪力及柱軸力（ kN） 第五章 荷載組合和內(nèi)力組合 第一節(jié) 橫梁內(nèi)力組合 梁端彎矩 M為經(jīng)過調(diào)幅后的彎矩（調(diào)幅系數(shù)取 ）。 結(jié)構(gòu)構(gòu)件的地震作用效應(yīng)和其他荷載效應(yīng)的基本組合按下式計(jì)算： + 其中 SGE－重力荷載代表值的效應(yīng)。 當(dāng)反彎點(diǎn)不在柱的層高范圍內(nèi)時(shí)，柱端截面組合的彎矩設(shè)計(jì)值可乘以上述柱端彎矩增大系數(shù)。 鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)應(yīng) 按《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（ GB50011－ 20xx） 調(diào)整構(gòu)件的組合內(nèi)力設(shè)計(jì)值。 無地震作用效應(yīng)的其他荷載效應(yīng)基本組合： 對于一般排架、框架結(jié)構(gòu)，基本組合可采用簡化規(guī) 則，并應(yīng)按下列組合值中取最不利值確定： ①由可變荷載效應(yīng)控制的組合： ②由永久荷載效應(yīng)控制的組合： 基本組合的荷載分項(xiàng)系 數(shù)，應(yīng)按下列規(guī)定采用： 永久荷載的分項(xiàng)系數(shù)： — 對由可變荷載效應(yīng)控制的組合，應(yīng)取 ； — 對由永久荷載效應(yīng)控制的組合，應(yīng)取 ； 可變荷載的分項(xiàng)系數(shù)： — 一般情況下應(yīng)取 ； 考慮結(jié)構(gòu)構(gòu)件的地震作用效應(yīng)和其他荷載效應(yīng)的基本組合： 結(jié)構(gòu)構(gòu)件的地震作用效應(yīng)和其他荷載效應(yīng)的基本組合，應(yīng)按下式計(jì)算： S＝γ GSGE＋γ EhSEhk＋γ EvSEvk+ψ wγ wSwk 式中 S－結(jié)構(gòu)構(gòu)件內(nèi)力組合的設(shè)計(jì)值，包括組合的彎矩、軸向力和剪 力設(shè)計(jì)值； γ G－重力荷載分項(xiàng)系數(shù)，一般情況應(yīng)采用 ，當(dāng)重力荷載效應(yīng)對構(gòu)件承載能力有利時(shí)，不應(yīng)大于 ； γ Eh、γ Ev－分別為水平、豎向地震作用分項(xiàng)系數(shù)，應(yīng)按表 采用； γ w－風(fēng)荷載分項(xiàng)系數(shù)，應(yīng)采用 ； SGE－重力荷載代表值的效應(yīng)，有吊車時(shí)，尚應(yīng)包括懸吊物重力標(biāo)準(zhǔn)值的效應(yīng)； SEhk－水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值的效應(yīng)，尚應(yīng)乘以相應(yīng)的增大系數(shù)或調(diào)整系數(shù)； SEvk－豎向地震作用標(biāo)準(zhǔn)值的效應(yīng)，尚應(yīng)乘以相應(yīng)的增大系數(shù)或調(diào)整系數(shù)； Swk－風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值的效 應(yīng)； ψ w－風(fēng)荷載組合值系數(shù)，一般結(jié)構(gòu)取 ，風(fēng)荷載起控制作用的高層建筑應(yīng)采用。 y=yn+y1+y2+y3 式中， h： 該層柱的計(jì)算高度； y：框架柱的反彎點(diǎn)高度比； yn：框架柱的標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度比； y1：上、下層梁線剛度變化是反彎點(diǎn)高度比的修正值； y y3： 上、下層層高變化時(shí)反彎點(diǎn)高度比的修正值； 表 KJ4 框架各層柱端彎矩及剪力計(jì)算 層次 mhi kNVi mmNDij? A 軸 (邊柱 ) 1iD 1iV K y biM1 uiM1 5 6 519863 17636 5 519863 17636 4 519863 17636 3 519863 17636 2 519863 17636 1 460670 16106 注：表中 M 量綱為 kN?m， V 量綱為 kN 表 KJ4 框架各層柱端彎矩及剪力計(jì)算 層次 mhi kNVi mmNDij? C 軸 (邊柱 ) 1iD 1iV K y biM1 uiM1 6 519863 16063 5 519863 16063 4 519863 16063 3 519863 16063 2 519863 16063 1 460670 15428 注：表中 M 量綱為 kN?m， V 量綱為 kN 表 KJ4 框架各層柱端彎矩及剪力計(jì)算 層次 mhi kNVi mmNDij? B 軸 (中柱 ) 1iD 1iV K y biM1 uiM1 6 519863 26880 5 519863 26880 4 519863 26880 3 519863 26880 2 519863 26880 1 460670 19822 注：表中 M 量綱為 kN?m， V 量綱為 kN 表 梁端彎矩、剪力及柱軸力計(jì)算表 層次 AB 跨梁 BC 跨梁 柱軸力 lbM rbM L Vb lbM rbM L Vb A1 B1 C1 6 6 5 6 4 6 3 6 2 6 1 6 注： 1）柱軸力的負(fù)號表示拉力。但活荷 24 載算得的梁跨中彎矩宜乘以 ～ 的增大系數(shù)。 （ 3）彎矩分配法計(jì)算框架彎矩 計(jì)算桿端彎矩。 表 頂部附加地震作用系數(shù) 15 Tg(s) F1 T1≤ ≤ + 不考慮 ~ + 注： T1 為結(jié)構(gòu)基本自振周期 Vi=Σ Fj+Δ Fn，采用底部剪力法時(shí)，突出屋面的屋頂間、女兒墻、煙囪等的地震作用效應(yīng)，宜乘以增大系數(shù) 3，此增大部分不應(yīng)往下傳遞，但與 該突出部分相連的構(gòu)件應(yīng)予計(jì)入。 mm 1 4900 3 104 600 600 109 1011 2～ 6 3900 3 104 600 600 109 1011 7 3300 3 104 600 600 109 1011 12 表 中框架柱側(cè)移剛度 D 值（ N/mm） 層次 邊柱 中柱 ?iD K c? 1iD n1i K c? 1iD n2i 2～ 6 17636 8 26880 6 382683 16063 5 1 16106 8 19822 6 324920 15428 5 表 邊框架柱側(cè)移剛度 D 值（ N/mm） 層次 C10,C1 A1,A10 ?iD K c? 1iD n1i K c? 1iD n2i 2～ 6 12848 2 14200 2 54096 1 14072 2 14635 2 57414 表 中框架柱 B 側(cè)移剛度 D 值（ N/mm） 層次 B1， B10 ?iD K c? 1iD n1i 2～ 6 13455 2 26911 1 14332 2 28663 表 樓電梯間框架柱側(cè)移剛度 D 值（ N/mm） 層次 C4， C5， C6 B5， B6 ?iD K c? 1iD n1i K c? 1iD n2i 2～ 6 12848 3 22270 2 83084 1 14072 3 18055 2 78326 將上述不同情況下同層框架柱側(cè)移剛度想加，即得框架各層層間側(cè)移剛度 ?iD ，如下表 表 橫向框架層間側(cè)移剛度（ N/mm） 層次 1 2 3 4 5 6 13 ?iD 460670 519863 519863 519863 519863 519863 3．結(jié)構(gòu)基 本自振周期計(jì)算 采用頂點(diǎn)位移法：結(jié)構(gòu)基本自振周期 TT ?? 01 ? 0? ： 考慮非結(jié)構(gòu)墻體剛度影響的周期折減系數(shù)，實(shí)砌填充磚墻取 ～ ，輕質(zhì)墻取 T? ： 假想集中在各層樓面處的 Gi為水平荷載，按彈性方法求得的結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)假想位移 （ m） ( 求層間位移iii DGi????? ?1 ，再求頂點(diǎn)位移 T? 。 m MF偏心彎矩： = KN m 活