【正文】 （ 2） 采區(qū)回采率：厚煤層不應小于 75%。 三 可采儲量的計算 可采儲量計算方法 設計儲 量 =工業(yè)儲量 永久性煤柱損失 設計可采儲量 =（礦井設計儲量 保護煤柱損失）采區(qū)回采率 礦井可采儲量計算的原則 （ 1） 永久性煤柱損失包括井田境界煤柱、風氧化帶煤柱、村莊煤柱。 寸草塔二礦礦井設計任務書 _畢業(yè)設計 28 煤層視密度的確定：本次資源 /儲量估算，各煤層的視密度是通過測試值算術平均求得，作為本次勘探資源 /儲量估算值。其資源 /儲量估算的范圍如下： 21 中煤層：礦區(qū)邊界 — 可采邊界 寸草塔二礦礦井設計任務書 _畢業(yè)設計 27 22 上煤層：礦區(qū)邊界 — 可采邊界 22 中煤層：礦區(qū)邊界 — 可采邊界 31 煤層：礦區(qū)邊界 — 采動邊界 41 煤層：礦區(qū)邊界 — 與 51 煤合并界線 41 下煤層：與 41 煤分叉邊界 — 可采、礦區(qū)邊界 51 煤層：全礦區(qū) 52 煤層：礦區(qū)邊界 — 可采邊界 61 中煤層：礦區(qū)邊界 — 可采邊界 62 中煤層：全礦區(qū) 估算方法 及選擇依據(jù) 礦區(qū)構造簡單，總體構造形態(tài)為向 SW 傾斜的單斜構造，煤層傾角 0～ 3176。 4 .煤的可選性 對所有的可采與局部可采煤層進行過可選性評價，其結果見下表： 煤的可選性評價表（據(jù)《勘探報告》） 表 510 煤層 21 中 22 上 22 中 31 41 51 61 中 62 中 煤樣編號 21 簡 22 簡 23 簡 32 簡 41 簡 51 簡 61 簡 62 簡 假定精煤灰分 5 7 16 5 5 3 4 5 理論分析比重 ? 含量 可選性結論 極易選 極易選 極易選 極易 選 極易 選 極易 選 極易選 極易選 礦區(qū)各主要可采煤層在表中給定的煤層灰分條件下，各煤層的 ? 含量均小于 10%，均 屬極易選煤。 各煤層煤灰軟化及流動溫度平均值一覽表 表 58 煤層 名稱 彈筒發(fā)熱量 ()MJ/kg 干基低位發(fā)熱量()MJ/kg 應用基發(fā)熱量()MJ/kg 最大值 平均值 最小值 最大值 平均值 最小值 最大值 平均值 最小值 21 中 22 上 22 中 31 31 下 41 41 下 51 52 61 中 62 中 灰熔 融性 煤 層 21 中 22 上 22 中 31 31 下 41 41 下 51 52 61 中 62 中 ST(?C) 1198 1271 1230 1140 1260 1195 1185 1204 1332 1283 1202 FT( ?C) 1286 1295 1363 1276 1450 1345 1258 寸草塔二礦礦井設計任務書 _畢業(yè)設計 24 煤的低溫干餾 ：本次補勘對煤的低溫干餾進行了測試，結合以往的資料，按表 59 的數(shù)據(jù)，可知本區(qū) 3 4 5 52 及 61 中煤層為富油煤，其它為含煤油煤。本區(qū)煤的粘結指數(shù) GRI 為 0，膠質層 y值為 0，表明本區(qū)煤不具粘結性 與結焦性能。 22 上、 41 下、 5 61 中和 62 中煤層全硫含量最大值均小于 %，全煤層均屬低硫煤及特低硫煤。 寸草塔二礦礦井設計任務書 _畢業(yè)設計 19 煤灰的成分分析 。 寸草塔二礦礦井設計任務書 _畢業(yè)設計 17 14000 14500 15000 15500 16000 16500 17000 17500 18000 18500 19000 19500705007100071500720xx72500730007350074000745007500075500101103105201202203205301302303401402403405501502503 60260360770170270380180280380590190290310033910391147104711BK 1BK2B K4BK5BK6 B K7B K8B K 10B K 11B K 12B K 13B K 15B K1 6BK 17B K 18B K 19B K 20123456789101151015 圖 51. 31 煤原煤灰分分布示意圖 41 煤層。煤中無機顯微組分含量很低 ， 含量一般在 2~12%（見表 52），主要成分為粘土礦物，硫化物組、碳酸鹽組、氧化物組較少。 寸草塔二礦礦井設計任務書 _畢業(yè)設計 14 6— 2 中煤層與 6— 2 下煤層之間，從巖煤層對比圖上看多有高阻鈣質砂巖層沉積。 2— 2 中煤層頂部電性曲線呈正樅樹形態(tài)，底部多呈塊狀形態(tài)或鋸齒狀中低幅值組合形態(tài)。其具體特征分述如下 可 采 煤 層 情 況 一 覽 表 表 41 煤層號 煤層厚度 (m) (最小 最大 /平均 ) 煤層結構 夾矸層數(shù) 煤層間距 (m) (最小 最大 /平均 ) 對比可靠程度 穩(wěn)定性 可采性評價 21 中 — 寸草塔二礦礦井設計任務書 _畢業(yè)設計 12 22 上 — — 2 — 基本可 靠 不穩(wěn) 定 局部可 采 — 22 中 — — 1 基本可 靠 不穩(wěn) 定 局部可 采 —31 — — 2 可靠 較穩(wěn) 定 全區(qū)可 采 — 31 下 — — 1 可靠 不穩(wěn) 定 局部可 采 41 — — 1 可靠 較穩(wěn) 定 全區(qū)可 采 — 41 下 — — 51 — — 1 可靠 較穩(wěn) 定 全區(qū)可 采 — 52 — — 1 基本可 靠 不穩(wěn) 定 局部可 采 — 61 中 — — 1 可靠 較穩(wěn) 定 局部可 采 — 62 中 — — 2 可靠 較穩(wěn) 定 全區(qū)可 采 煤層對比 煤層對比就是確定煤層的層 號及其在空間上的相互關系。因此，預算 3107 工作面最大涌水量可以只考慮基巖裂隙承壓含水層對礦井造成的涌水影響。 m 滲透系數(shù)計算公式 滲透系數(shù) 影響半徑 恢復水位時 間 抽水后恢復水位 深度 標高 Ms rRQK )lg( ?? d/m 41h 4． 礦井涌水量計算 根據(jù)本次補充勘查抽水試驗成果，結合精查地質報告提供的資料，確定寸草塔煤礦屬水文地質條件簡單礦井。 3. 抽水試驗工作 根據(jù)工程設計，本次補勘對 BK4 號鉆孔第四系孔隙潛水含水層、 41 煤層頂板至基巖頂界面之混合含水層各進行抽水試驗一次，以對礦井西翼盤區(qū)首采工作面區(qū)域的水文地質狀況作進一步的了解研究。 m，滲透系數(shù) ～ ，含水性弱。含水性較弱。其中 185 隊在前石圪臺區(qū) 33 號鉆孔對第四系孔隙潛水含水組、 104 隊在 216 號鉆孔對下白堊統(tǒng)志丹群孔隙潛水含水組（Ⅰ含水帶）進行過抽水試驗。 四、井田構造 礦區(qū)基本構造形態(tài)為 走向 NW，傾向 SW 的單斜，地層傾角一般 1?— 3?，局部可達 5?—8?。砂巖為粘土膠結，局部為鈣質膠結。現(xiàn)詳述如下： 一巖段（ J2y1）：位于延安組底部， 從延安組底部粗粒砂巖至 51 煤頂板砂巖。 （ 2） 、區(qū)域構造 礦區(qū)大地構造位置屬鄂爾多斯盆地，鄂爾多斯盆地是大型的克拉通盆地，該盆地北起陰山，南至秦嶺，東起呂梁山，西達賀蘭山、六盤山。 C，夏季最高氣溫達 176。 點號 X Y 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 寸草塔二礦礦井設計任務書 _畢業(yè)設計 3 圖 11 交通位置示意圖 寸草塔二礦礦井設計任務書 _畢業(yè)設計 4 3. 礦區(qū)自然地理、經(jīng)濟狀況 礦區(qū)位于鄂爾多斯高原東部及陜北黃土高原北部，毛烏素沙漠中部，地形特征為西北高東南低。其地理坐 標為： 東經(jīng)： 109176。 本井田采用 雙 斜井開拓方式，回采工藝采用后退式、綜采放頂煤機械化采煤法，采用 “四六制 ”作業(yè)制度。寸草塔二礦礦井設計任務書 _畢業(yè)設計 1 摘 要 本次設計是開采 寸草塔二礦， 說明書共十章。工作面的設備有雙滾筒采煤機、 放頂煤液壓 支架、可彎曲刮板運輸機、破碎機、轉載機等。 59′ 48″ ~110176。最高處位于井田西南部邊 緣松定霍洛敖包，海拔高程1378m，最低處位于礦區(qū)東南部烏蘭木倫河西崖，海拔高程 1174m，礦區(qū)內(nèi)最大高差 204m，平均高差 100m左右。 C，年降水量 ~，平均，且多集中在 9 三個月，年蒸發(fā)量 ~，平均，為降水量的 5~11 倍。盆地總的構造輪廓表現(xiàn)為一極其平緩、開闊的臺向斜。巖性以灰 — 灰黑色細粒砂巖、粉砂巖、砂質泥巖為主，間夾泥巖、砂巖透鏡體，含鈣質結核。主要成分為長石、石英，含少量云母及暗色礦物。具寬緩的波狀起伏。特別是 117 隊通過 100 6060 112 等鉆孔的抽水試驗，對區(qū)內(nèi)的水文地質條件作出了較詳細的分析，本次補勘基本沿用其結論。 c)白堊系志丹群（ K1z）砂巖裂隙潛水含水層 該層厚 0～ ，一般厚度為 20～ 50m，中下部砂巖及含礫粗砂巖、礫巖中裂隙發(fā)育并含水；涌水量為 ～ ，滲透系數(shù) m/d，含水性較弱。為 HCO3— Cl～ K+Na 型、 Cl— CO3～ K+Na— Ca 型水，低礦化度。 第一目的層 (即第四系松散層段 )的抽水試驗自 20xx 年 10 月 25 日 12 時始 ，20xx 年 10 月 28 日 20 時終，歷時 80h，采用提桶，試抽水 21h，恢復水位 38h，正式連續(xù)抽水 36h，恢復水位 23h，穩(wěn)定水位標高為 m，抽水降深 m。在《勘探報告》中通過大井法，計算出開采6— 2 中煤層時礦井最大涌水量為 5847m3/d（其中大氣降水 330 m3/d）。 根據(jù)“積水廊道法”，計算公式為： 241)( ??? L CHwHkMQ 式中： Q—— 裂隙承壓含水層涌水量（ m3/h） K—— 滲透系數(shù)（ m/d） M—— 含水層厚度（ m） H—— 從 含水層底板算起的水位高度（ m） Hw—— 疏放后承壓水位值（ m） C—— 工作面日采動范圍周長（ m） L—— 采動區(qū)水位影響寬度（ m） （ L=R KSR 10? S=HM） 計算參數(shù)及計算結果同表 63 礦井涌水量計算成果表 表 63 寸草塔二礦礦井設計任務書 _畢業(yè)設計 11 工作面名稱 參數(shù)選擇 涌水量 K M H Hw C L Q（ m3/d） 3107 0 560 3107 工作面回采時，工作面正常涌水量預計為 。煤層對比可靠程度直接影響到資源 /儲量估算、影響到對地層及地質構造的分析研究，從而影響到地質報告的質量。 3— 3— 2 煤層電性曲線多呈單峰或雙峰，其中 3— 1 煤層局部為多峰。 煤層對比可靠程度評價 通過上述各種方法和手段，井田內(nèi)主要煤層和部分次要煤層已經(jīng)對比清楚，各煤層的對比可靠程度和采用手段見表 4— 2— 1。 煤的化學性質和工藝性能 (1)、化學性質