【正文】 該項(xiàng)拆除爆破工程共分 324段起爆，最大一段藥量為 282kg，總裝藥量 47. 78t，總延期 8. 1s。 ? 因墻體兩側(cè)均受砂卵石料約束，無(wú)臨空面，屬堅(jiān)硬非均質(zhì)體內(nèi)擠壓破碎爆破。圍堰地基有厚達(dá)數(shù)米的砂礫石覆蓋層。根據(jù)炮孔裝藥長(zhǎng)度一般采用上、下起爆藥包實(shí)施雙向傳爆。 ?E起爆網(wǎng)路設(shè)計(jì) ?為了控制對(duì)周?chē)淹瓿山ㄖ锏恼駝?dòng)影響，應(yīng)減小單段起爆藥量，使分段數(shù)量增多，導(dǎo)致網(wǎng)路較為復(fù)雜。特殊部位也有采用 q大于 。 ? 根據(jù)炮孔或藥室布臵情況，可分為垂孔爆破、扇形孔爆破、平孔爆破、垂孔與平孔結(jié)合爆破、硐室爆破、硐室與鉆孔結(jié)合爆破等類(lèi)型。 ? ? 圍堰拆除爆破是一種特殊的臨水爆破作業(yè)，具有如下特點(diǎn) : ? (1)圍堰由于具有擋水作用，至少有一面處于有水狀態(tài)； ? (2)要求一次成功，滿(mǎn)足泄水、進(jìn)水等要求； ? (3)要確保爆區(qū)附近各種已建成的永久建筑物的安全； ? (4)滿(mǎn)足爆破塊度、堆積形狀、過(guò)流條件及清渣要求等。 ? ? 圍堰是指在工程建設(shè)中，為建造永久性工程設(shè)施，修建的臨時(shí)性圍護(hù)結(jié)構(gòu)。經(jīng)過(guò)充分論證，將安全范圍調(diào)整為 20~40m，其中室內(nèi) 20m范圍內(nèi)人員撤離，使需疏散的居民減少到不足100戶(hù)。實(shí)踐證明，爆破后防護(hù)棚完好如初，攔住了全部可能外飛的飛石，確保了爆破安全。 單孔藥量 Q = q a B H/n ? 表 1116支撐爆破布孔參數(shù)及裝藥量 ? 炮孔采取預(yù)埋方式，其埋孔參數(shù)見(jiàn)圖 1131。 ?(4) 加強(qiáng)施工管理。大量實(shí)踐證明在被爆支撐周?chē)?2m以外搭設(shè)主封閉竹笆防護(hù)棚，可有效降低飛石飛散距離 。 q ─炸藥平均單耗， g/m3，表 1115。灌注樁和連續(xù)墻設(shè)臵在基坑周邊承受土體壓力。靠灌注樁側(cè)，孔邊距為 0. 2m，其余布孔方式同支撐梁。 支撐拆除爆破有如下特點(diǎn) : (1)支撐從澆筑到拆除時(shí)間短，其強(qiáng)度、完整性很好； (2)支撐有完整的圖紙，對(duì)砼強(qiáng)度、布筋等心中有數(shù)； (3)支撐位于市區(qū)，周邊環(huán)境復(fù)雜，爆破施工安全要求高；有的還對(duì)爆破噪聲、揚(yáng)塵等控制提出很高的要求； (4)支撐拆除工期緊，一次爆破量大?；炷恋仄洪L(zhǎng) 50m，寬 25m，厚 10~20cm，其下為厚 30cm灰土墊層，總拆除面積約 1000m2。爆破體周?chē)且呀?jīng)建成的廠房和辦公樓，需重點(diǎn)保護(hù)目標(biāo)為上面二樓和三樓的弧形玻璃。 ? (3)炮孔間距。 地坪爆破的主要特點(diǎn) : (1)地坪厚度小、面積大，炮孔淺，孔間距小，布孔密，鉆孔工作量大，炸藥單耗大，雷管用量大 。 ? (3)頂上第一道覆蓋材料為竹笆 密目安全網(wǎng) 。 采用孔內(nèi)半秒延期雷管與孔外毫秒延期雷管相結(jié)合的導(dǎo)爆管復(fù)式起爆網(wǎng)路。沿預(yù)留界面人工用風(fēng)鎬先開(kāi)槽，寬度為 30cm，深度為 20cm，割斷上層鋼筋。 ? 鋼筋砼，預(yù)裂效果不明顯。若為分次起爆， b可取至 a?？咨钪饕c孔底邊界條件有關(guān)，亦應(yīng)考慮鉆孔效率。人字立柱爆破位臵采用 3層竹笆貼壁捆綁，外加鐵絲纏繞。 q = 1. 2kg/m3 。 ? 6)單孔裝藥量 Q: Q =qabδ，取 Q = 166g (下三排孔 )， Q = 150g (上三排孔 )。缺口內(nèi)待爆破筒壁 29塊、人字柱 27對(duì)，如圖 11圖 1121所示。冷卻塔內(nèi)部均有淋水平臺(tái)，平臺(tái)為預(yù)制鋼筋混凝土構(gòu)件，與塔筒沒(méi)有結(jié)構(gòu)性的連接。爆破缺口形成瞬間，上部筒體自重造成支座部分偏心受壓，應(yīng)力瞬時(shí)重新分布，根據(jù)結(jié)構(gòu)力學(xué)原理計(jì)算出缺口角度大小與支座部分應(yīng)力分布的關(guān)系，從 而可以判斷所選缺口角度下高聳筒體能否順利倒塌。 ? a 缺口形狀與爆破效果 ? ? 缺口形狀和大小直接影響著冷卻塔拆除爆破的質(zhì)量、效果和安全，是爆破設(shè)計(jì)的核心。 ? e藥量及延期時(shí)間安排 ? 最小抵抗線只有 9cm，根據(jù)試炮結(jié)果， q值取 2800g/m3， .單孔藥量 25g，兩個(gè)筒倉(cāng)連接較厚部分取 。每個(gè)筒倉(cāng)頂部南北向布兩根橫梁，橫梁截面 0. 25m 0. 60m，橫梁上重 20cm厚的預(yù)制板，頂板上還有高 ，筒倉(cāng)部分總高度達(dá) ? 結(jié)構(gòu)特點(diǎn) : (l)高大，筒倉(cāng)加上倉(cāng)頂?shù)墓ぷ魇铱偢叨冗_(dá) ； (2)薄壁，筒倉(cāng)壁后 ，且筒倉(cāng)相接處厚度不等，不僅炮孔數(shù)量多，爆破效果也不易把握； (3)聯(lián)體，二個(gè)筒倉(cāng)全部連在一起，不能作為 12個(gè)單體一個(gè)一個(gè)地爆破。采用淺孔控制爆破法拆除筒體結(jié)構(gòu)時(shí)，單孔裝藥量 Q通常采用式 Q= qabδ計(jì)算，其中 q為炸藥單耗 (kg/m3)， δ為筒壁壁厚 ( m)。故聯(lián)體筒倉(cāng)應(yīng)分割成單排或單個(gè)筒體后，其拆除爆破失穩(wěn)傾倒機(jī)理與煙囪拆除爆破相似。 ? d爆破效果 ? 煙囪按設(shè)計(jì)成 之 字形倒塌，由于采取了一系列的安全技術(shù)措施，爆破產(chǎn)生的振動(dòng)及地面沖擊振動(dòng)很小，在煙囪北面 ，在煙囪東面 49m處測(cè)得煙囪頭部著地沖擊振動(dòng)速度為 1. 74 cm/s。 ? 爆破參數(shù) :孔距 a=20cm；排距 b=20cm；孔深L =16cm；炸藥單耗 k =5kg/m3；單孔裝藥量 q = 50g。缺口內(nèi)定向窗和中間窗的布臵：分別在缺口左右兩側(cè)各開(kāi)一個(gè)定向窗，在缺口中央開(kāi)設(shè)一個(gè)中間窗。綜合考慮煙囪周?chē)h(huán)境因素，采用三段折疊控制爆破方案更安全，確定選擇三段折疊控制爆破方案。 ，壁厚 40cm；標(biāo)高 +0. 0m~ + 40cm。因此，在煙囪拆除爆破設(shè)計(jì)中，最好要通過(guò)模擬試驗(yàn)，確定上部缺口的位臵和上下缺口間的合理起爆時(shí)差。為了減小對(duì)地面的沖擊產(chǎn)生的振動(dòng)強(qiáng)度，防止煙囪筒體觸地砸扁產(chǎn)生的破碎物或地面上的碎石被砸飛濺，可以在設(shè)計(jì)倒塌的地面鋪上沙土、煤渣等緩沖材料。煙囪內(nèi)襯的處理范圍應(yīng)與爆破缺口部位一致。 ? 爆破前，開(kāi)鑿定向窗為預(yù)拆除施工，拆除爆破工程原則上要盡量減少預(yù)拆除，特別是對(duì)影響結(jié)構(gòu)穩(wěn)定的承重構(gòu)件的預(yù)拆除。因此設(shè)計(jì)要求爆破部位的高度 : ? 因此設(shè)計(jì)要求爆破部位的高度 : ? h ≥ ( )δ ? 式中， δ為爆破缺口部位煙囪的壁厚，磚煙囪的筒壁較厚時(shí)，取小值；鋼筋混凝土煙囪壁較薄時(shí)，取大值。 ? C爆破部位的確定 ? 煙囪水塔采用定向倒塌設(shè)計(jì)方案一般是對(duì)其底部筒壁實(shí)施爆破。對(duì)鋼筋混凝土煙囪，當(dāng)預(yù)留支撐體截面上的混凝土開(kāi)裂后，鋼筋將承擔(dān)全部拉應(yīng)力，此后鋼筋在煙囪傾覆力矩的作用下受拉屈服，繼而頸縮斷裂。 ? 當(dāng)爆破缺口形成后，在缺口對(duì)面保留部分的圓環(huán)筒體稱(chēng)為預(yù)留支撐體。 ? (3)原地坍塌。在煙囪傾倒一側(cè)的底部，將筒體炸開(kāi)一個(gè)大于1/小于 2/3周長(zhǎng)的爆破缺口，從而破壞結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性，導(dǎo)致整體結(jié)構(gòu)失穩(wěn)和重心位移，于是在上部筒體自重作用下形成傾覆力矩，迫使煙囪按預(yù)定方向倒塌，并使倒塌限制在一定范圍內(nèi)。 ? 煙囪的定向傾倒要求有一定寬度和長(zhǎng)度的場(chǎng)地 ( ) ，以供其坍塌著地。將煙囪底部的支撐筒壁炸開(kāi)一個(gè)足夠高的缺口，然后在其本身自重作用和重心下移過(guò)程中借助重力加速度以及在下落觸地時(shí)的沖擊力自行解 節(jié)，致使煙囪在原地破壞。如果上部筒體的重力對(duì)預(yù)留支撐體的壓應(yīng)力超過(guò)了材料的極限抗壓強(qiáng)度，則支撐體就會(huì)瞬時(shí)被壓壞而使煙囪下坐，這會(huì)造成煙囪爆而不倒或傾倒方向失去控制。當(dāng)爆破缺口閉合后，煙囪繞新的支點(diǎn)旋轉(zhuǎn)并最終傾倒。不考慮煙道口和出口的位臵時(shí)，爆破范圍是筒壁的周長(zhǎng)的 1/2 2/3。同樣壁厚條件下，煙囪高的取小值；煙囪高度小的取大值。煙囪屬高聳構(gòu)筑物，為了盡可能地減少對(duì)煙囪結(jié)構(gòu)的損傷，要盡量設(shè)計(jì)尺寸小的定向窗。 ? c定向窗口的預(yù)處理 ? 爆破前在爆破缺口 (梯形 )的兩邊預(yù)先開(kāi)鑿定向窗口，要準(zhǔn)確地測(cè)定兩側(cè)三角形底角頂點(diǎn)的位臵。 ? E煙囪的折疊爆破 ? a 煙囪兩折疊傾倒的動(dòng)力學(xué)模型 ? 當(dāng)拆除爆破高聳構(gòu)筑物時(shí)，當(dāng)?shù)瓜蚩盏匾粋?cè)的長(zhǎng)度小于筒形建筑高度的 ，要采用折疊拆除爆破方案。同時(shí)，爆破缺口的形式等也可能對(duì)爆破方案成功與否產(chǎn)生重要影響，也應(yīng)對(duì)其他影響因素給予必要的重視。標(biāo)高 + 6. 0m ~ + 20. 0m處的壁厚 35cm；標(biāo)高 + 20. 0m ~ + 30. 0m處的壁厚 25cm；標(biāo)高 + 30. 0m ~ + 100m處的壁厚 22cm ； 煙囪頂部的外徑 3. 5m。 ? (2)各折疊段起爆時(shí)差選擇。定向窗為直角三角形，寬 、高 1. 25m，中間窗寬 1. 0m、高 1. 25m，見(jiàn)圖 1118。 缺口爆破設(shè)計(jì) ? 3) + (下段 : + +): ? 缺口對(duì)應(yīng)圓心角 α=240176。經(jīng)爆后檢查，煙囪按設(shè)計(jì)方位折疊倒塌，倒地后爆堆最大高度 ；自煙囪中心線計(jì)算，煙囪向東倒塌長(zhǎng)度為 28m，向西倒塌長(zhǎng)度為 ，筒體破碎充分；飛石控制在設(shè)計(jì)范圍內(nèi)，沒(méi)有粉塵和噪聲危害；四周廠房的所有設(shè)備生產(chǎn)線安全運(yùn)行，周邊各類(lèi)建 (構(gòu) )筑物及地下管線安然無(wú)恙。因此，爆破缺口形狀和參數(shù)可參考煙囪拆除爆破的參數(shù)選取和計(jì)算方法。最終的裝藥量尚需通過(guò)試炮確定。 ? b總體方案 ? 定向傾倒 :該筒倉(cāng)高寬比較大 ()，只要爆破傾角達(dá)到一定數(shù)值，筒倉(cāng)的重心就可移出，從而達(dá)到定向傾倒的目的。 ? 為了產(chǎn)生充分的傾覆力矩，本工程全部采用孔內(nèi)延期，分 0s、 、 ，前排筒倉(cāng)之間連接處的后節(jié)點(diǎn)向前為 0s，前排筒倉(cāng)連接處的后節(jié)點(diǎn)至后排筒倉(cāng)連接處的節(jié)點(diǎn)之間為 ，后排筒倉(cāng)之間連接處的前節(jié)點(diǎn)向后為 。缺口形狀和大小在塔體初始傾倒階段具有輔助支撐、準(zhǔn)確定向、防止折斷和后坐以及使其傾倒過(guò)程準(zhǔn)確、平穩(wěn)的作用。 ? (3) 實(shí)際施工中，缺口的部位所對(duì)應(yīng)的圓心角多為200o左右。 ? B 爆破方案選擇 ? 采用 預(yù)開(kāi)定向窗，預(yù)處理部分塔壁板塊、預(yù)留部分塔體支撐板塊爆破的定向倒塌 爆破方案， 1號(hào)冷卻塔倒塌方向確定為北偏東 8o方向傾倒， 2號(hào)冷卻塔倒塌方向確定為正南方向。 (2)爆破參數(shù) ? 筒壁爆破位臵 為 + 10. 05m至 + 12. 05m，壁厚從 61. 5cm到 ,平均壁厚 65cm，炮孔直徑 42mm。 ?人字柱直徑為 70cm，上部布臵 4個(gè)炮孔、下部布臵 6個(gè)炮孔，鉆孔直徑 42mm。 Q =50g (下五排孔 )、 Q =40g (中五排孔 )、 Q = 33g (上四排孔 )。 ? (2)保護(hù)物近體防護(hù)。 ? 孔深 L=KH，式中 H為厚度，