【正文】 式中 Pem——電磁功率，W； 鐵耗和機械損耗之和為： 為了分離鐵耗和機械損耗，作曲線 ，如圖66。 轉子電阻的折合值： 式中r1C是沒有折合到75℃時實際值。然后，逐漸減小負載電流(增加負載電阻)直至空載（電阻調到最大值），在滿載到空載范圍內讀取異步電動機的定子電流、輸入功率、轉速、直流電機的負載電流IF等數(shù)據(jù)。 3) 在這范圍內讀取短路電壓、短路電流、短路功率。3) 保持電動機在額定電壓下空載運行數(shù)分鐘，使機械損耗達到穩(wěn)定后再進行試驗。將控制屏左側調壓器旋鈕調至零位，開啟電源總開關，按下“開”按鈕，接通交流電源。 表61 室溫 ℃繞 組 Ⅰ繞 組 Ⅱ繞 組 ⅢI（mA）U（V）R（Ω） 注意事項 1 在測量時，電動機的轉子須靜止不動。直流電源用主控屏上電樞電源先調到50V。 短路實驗。 注：上式計算的T值為電機在U=110V時的T值，實際的轉矩值應折算為額定電壓時的異步電機轉矩。 （2）開啟“勵磁電源”，調節(jié)R2阻值，使A3表If=100mA，檢查R1阻值在最大位置時開啟“電樞電源”，使電機MG起動運轉，調高“電樞電源”輸出電壓及減小R1阻值，使電機轉速約為1700r/min，逐次減小“電樞電源”輸出電壓或增大R1阻值，使電機轉速下降直至n=100r/min，在其間測量電機MG的Ua0、Ia0及n值，共取1012組數(shù)據(jù)記入表116中。端，減小R1阻值，使電機MG起動運轉后轉速約為1500r/min，增大R1阻值或減小電樞電源電壓（但要保持A4表的電流I不變）使電機轉速下降，直至轉速n約為50r/min，其間測取電機MG的Ua，Ia及n值，共取1011組數(shù)據(jù)記入表114中。共取1112組記入表113中。在開關S3的239。保持M端三相交流電壓U=110V，減小R1阻值直至短路位置（注：DQ27上6只900Ω阻值調至短路后應用導線短接）。端的電樞電源相反。位置，M的定子繞組接成星形的情況下。（1）按圖111接線，圖中M用編號為DQ11的三相線繞式異步電動機，額定電壓：220V，Y接法。 如何根據(jù)所測出的數(shù)據(jù)計算被試電機在各種運行狀態(tài)下的機械特性。 將、計算值與實測值進行比較，分析產生誤差的原因，并討論Y/Y0三相組式變壓器帶單相負載的能力以及中點移動的原因。開關S合向左邊，使副方繞組不構成封閉三角形。 分別觀察三相心式和組式變壓器不同連接方法時空載電流和電勢的波形。將交流電源電壓調至零位置。表54 實 驗 數(shù) 據(jù)計 算 數(shù) 據(jù)UAB(V)Uab(V)UBb(V)UCc(V)UBc(V)UBb(V)UCc(V)UBc(V)圖56 Y/Δ5聯(lián)接組(α)接線圖 (ｂ)電勢相量圖根據(jù)Y/Δ5聯(lián)接組的電勢相量圖可得 若由上式計算出的電壓UBb、UCc、UBc的數(shù)值與實測相同，則繞組聯(lián)接正確，屬于Y/Δ5聯(lián)接組。 (2) Y/Y6圖54 Y/Y6聯(lián)接組(α)接線圖 (ｂ)電勢相量圖將Y/Y12聯(lián)接組的副方繞組首、末端標記對調，A、a兩點用導線相聯(lián)，如圖54所示。51 測定相間極性接線圖 (2) 測定原、副方極性1) 暫時標出三相低壓繞組的標記a、b、c、x、y、z，然后按圖52接線，原、副方中點用導線相連。測得阻值大的為高壓繞組，用A、B、C、X、Y、Z標記。國家規(guī)定的標準聯(lián)接組有哪幾種。 為副邊電流標么值 表45 cosφ2= P0= W PKN= WI*2P2(W)η (2)由計算數(shù)據(jù)繪出變壓器的效率曲線η=f(I*2)。 （2）計算短路參數(shù) 從短路特性曲線上查出對應于短路電流IK=IN時的UK和PK值由下式算出實驗環(huán)境溫度為θ(℃)時的短路參數(shù)。 2）接通交流電源，升高電源電壓至U1=U1N 3）合上SS2，在保持U1=UN及cosφ2=，逐漸增加負載電流，從空載到額定負載的范圍內，測取變壓器U2和I2。表42 室溫 ℃序號實 驗 數(shù) 據(jù)計 算 數(shù) 據(jù)UK（V）IK（A）PK（W）cosφK 負載實驗實驗線路如圖43所示。記入表41中。四、實驗方法實驗設備序號型 號名 稱數(shù) 量1DQ24交流電壓表1件2DQ23交流電流表1件3DQ25單三相智能功率、功率因數(shù)表1件4DQ05三相組式變壓器1件5DQ27三相可調電阻器1件6DQ28三相可調電抗器1件7DQ31波形測試及開關板1件 屏上排列順序 DQ2DQ2DQ2DQ0DQ2DQ3DQ28圖41 空載實驗接線圖 空載實驗 1）在三相調壓交流電源斷電的條件下，按圖41接線。 表104 R2=180Ω IfN= 于mAIa（A）n（r/min）表105 R2=90Ω IfN= mAIa（A）n（r/min）五、注意事項注意實驗中的各項實驗條件六、實驗報告 根據(jù)實驗數(shù)據(jù)，繪制他勵直流電動機運行在第一、第二、第四象限的電動和制動狀態(tài)及能耗制動狀態(tài)下的機械特性n=f(Ia)(用同一座標紙繪出)。 (5) 停機( 必須記住先關斷“電樞電源”而后關斷“勵磁電源”的次序，并隨手將S2合向到239。表101 UN=220V IfN= mA Ia（A）n（r/min）表102 UN=220V IfN= mAIa（A）n（r/min） R2=400Ω時的電動運行及反接制動狀態(tài)下的機械特性 (1) 在確保斷電條件下，改接圖101，R1阻值不變，R2用DQ27的900Ω與900Ω并聯(lián)并用萬用表調定在400Ω，R3用DQ29的185Ω阻值，R4用DQ27上1800Ω阻值加上DQ26上6只90Ω電阻串聯(lián)共2340Ω阻值。保持U=UN=220V ，If=IfN，A3表為100mA。 (2) R1阻值置最小位置，RR3及R4阻值置最大位置，轉速表置正向偏轉位置。RRR及R4依不同的實驗而選不同的阻值。 (4) 調節(jié)電動機M的磁場調節(jié)電阻R1阻值，和電機MG 的負載電阻R4阻值(先調節(jié)DQ27上1800Ω阻值，調至最小后應用導線短接)。共取8～9組數(shù)據(jù)記入表102中。表103 UN=220V IfN= mA R2=400ΩIa（A）n（r/min） (4) 保持電動機的“電樞電源”電壓U=UN=220V，If=IfN不變， 逐漸減小R4阻值（先減小DQ29上1800Ω阻值，調至零值后用導線短接），使電機減速直至為零。 (3) 先接通“勵磁電源”，再接通“電樞電源”，使校正直流測功機MG起動運轉，調節(jié)“電樞電源”電壓為220V，調節(jié)R1使電動機M的If=IfN，調節(jié)R3使電機MG勵磁電流為100mA，先減少R4阻值使電機M的能耗制動電流 Ia=， 然后逐次增加R4阻值，其間測取M的Ia、n共取89組數(shù)據(jù)記入表104中。 短路實驗 測取短路特性UK=f(IK)，PK=f(IK)， cosφK=f(IK)。 表41序號實 驗 數(shù) 據(jù)計算數(shù)據(jù)U0(V)I0(A)P0(W)UAX(V)cosφ0 3）合上交流電源總開關，按下“開”按鈕，便接通了三相交流電源。 3）接通交流電源，逐次緩慢增加輸入電壓， 為止，在(～)IN范圍內測取變壓器的UK、IK、PK。4）測取數(shù)據(jù)時，I2=0和I2=I2N=，共取數(shù)據(jù)67組，記入表43中。六、實驗報告 計算變比 由空載實驗測變壓器的原副方電壓的數(shù)據(jù)，分別計算出變比，然后取其平均值作為變壓器的變比K。 將兩種計算結果進行比較，并分析不同性質的負載對變壓器輸出電壓U2的影響。 *觀察三相變壓器不同繞組聯(lián)接法和不同鐵心結構對空載電流和電勢波形的影響。 *觀察不同連接法和不同鐵心結構對空載電流和電勢波形的影響。 3) 用電壓表測出電壓UBY、UCZ、UBC，若UBC=│UBYUCZ│,則首末端標記正確；若UBC=│UBY+UCZ│,則標記不對。圖52 測定原、副方極性接線圖 檢驗聯(lián)接組 (1) Y/Y12圖53 Y/Y12聯(lián)接組(α)接線圖 (ｂ)電勢相量圖 按圖53接線。 (4) Y/Δ5 將Y/Δ11聯(lián)接組的副方繞組首、末端的標記對調，如圖56所示。2 三相組式變壓器 被測變壓器改為三相組式變壓器，接通電源，逐漸施加外加電壓直至UAB=UBC=UCA=220V，測取副方短路電流和原方電流IA、IB、IC。將電壓調至零，接通交流電源，逐漸增加外施電壓，在輸入電流I0==，測取變壓器的I0、U0和P0，將數(shù)據(jù)記入表59中。圖510觀察