【正文】 以第1層B柱中節(jié)點(diǎn)為例，由節(jié)點(diǎn)兩側(cè)梁的受彎承載力計(jì)算節(jié)點(diǎn)核芯區(qū)的剪力設(shè)計(jì)值，因?yàn)楣?jié)點(diǎn)兩側(cè)梁不等高，計(jì)算時(shí)取兩側(cè)梁的平均高度，即：hb=(600+400)/2=500mmhb0=(565+365)/2=465mm三級(jí)框架梁柱節(jié)點(diǎn)核芯區(qū)組合的剪力設(shè)計(jì)值Vj按下式計(jì)算：Vj=(ηjbΣMb)[1(hb0as,)/(Hchb)]/ (hb0as)注：Hc為柱的計(jì)算高度，可采用節(jié)點(diǎn)上、下柱反彎點(diǎn)之間的距離，即： Hc=+= mΣMb為節(jié)點(diǎn)左右梁端逆時(shí)針或順時(shí)針方向組合彎矩設(shè)計(jì)值之和，即：ΣMb=+= KNm，N= KN軸向力對(duì)截面重心的偏心矩e0=M/N=106/(103)= mm 附加偏心矩ea取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30兩者中的較大值，即550/30=，故取ea=20 mm 柱的計(jì)算長(zhǎng)度，根據(jù)《抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》，對(duì)于現(xiàn)澆樓蓋的底層柱，l0== 初始偏心矩：ei=e0+ea=+20= mm 因?yàn)殚L(zhǎng)細(xì)比l0/h=5300/550=5，故應(yīng)考慮偏心矩增大系數(shù)η ξ1=5502/（103）= 取ξ1= 又l0/h15，取ξ2= 得η=1+ l02ξ1ξ2h0/1400eih2 =1+510/1400/= 軸向力作用點(diǎn)至受拉鋼筋A(yù)s合力點(diǎn)之間的距離 e=ηei+h/2as =+550/240 = mm 采用對(duì)稱配筋： ξ=x/h0=N/fcbh0=103/ =ξb= ， 故為大偏心收壓情況 As,=As=[Neξ() fcmb h02]/fy,/(h0as,) =[103() 5505102]/300/(51040)=(mm2)(2)、最不利組合二：Nmax=， M=m N＝＝ ②M＝ KNm 取ˊ＝ KN因此，對(duì)三級(jí)框架《抗震規(guī)范》規(guī)定：其底層柱下端截面的彎矩設(shè)計(jì)值。 （2）、驗(yàn)算是否需要計(jì)算配置箍筋： =0. 56250565 =V= 可知，只需按構(gòu)造配箍。m屬第一類T形截面。 （2）考慮活載折減系數(shù)按附表31采用表326 B柱內(nèi)力組合表層次位置內(nèi)力荷載類別豎向荷載豎向荷載與地震組合（1）恒載（2）活載（3）地震荷 載（1）+（2）（（1）+（2））（3）5柱頂MN柱底MN4柱頂MN柱底MN3柱頂MN柱底MN2柱頂MN柱底MN1柱頂MN柱底MN注：（1），軸力單位KN。在表中恒載和活載的組合，梁端挽矩取調(diào)幅后的數(shù)值，即圖315和圖316中括號(hào)中的數(shù)值，剪力取調(diào)幅前后較大值，如圖318所示圖中，分別表調(diào)幅前后的彎矩，剪力值應(yīng)取和，見表所示：圖319調(diào)整前后剪力值變化表323 X值及跨間最大彎矩MGE計(jì)算 組 合（恒＋）qKN/mMGA（KN切斷的橫梁線剛度為原來的一倍，分配系數(shù)按與節(jié)點(diǎn)連接的各桿的轉(zhuǎn)動(dòng)剛度比值計(jì)算。m對(duì)于14層：計(jì)算方法與頂層的相同，將計(jì)算結(jié)果匯總?cè)绫?17；表317橫向框架恒載匯總表層次q1（KN/m）q1，（KN/m）q2（KN/m）q2，（KN/m）P1（KN）P2（KN）M1（KNmM r b=*（+）= KNy框架柱的反彎點(diǎn)高度比。（△u）k為第k層的層間側(cè)移。（2）梁：該工程定為縱橫向承重，主要為橫向承重，根據(jù)梁跨度初步確定：L1: bh=250mm600mm L2: bh=250mm400mmL3: bh=250mm700mm L4: bh=250mm650mmL5: bh=250mm400mm如： h=(1/14~1/8)l=(1/12~1/8) 6300mm=525mm~ 取h=600mm b=(1/2~1/)l=(1/2~1/3) 600mm=300mm~200mm 取b=250mm 梁的編號(hào)如圖31所示： 框架梁的計(jì)算跨度以上柱形心線為準(zhǔn)，而墻中心線是與軸線重合的，所以柱的形心與軸線發(fā)生偏移，造成計(jì)算跨度與軸線間距不同，如圖22。結(jié)構(gòu)選材：梁、板、柱混凝土采用C30,受力縱筋采用HRB335級(jí)，箍筋采用HPB235級(jí)，板和基礎(chǔ)的受力筋采用HPB235級(jí)。鞏固了專業(yè)知識(shí)、提高了綜合分析、解決問題的能力。安徽理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）目 錄內(nèi)容摘要 4Abstract 5緒言 6計(jì)算書主體部分 71 設(shè)計(jì)任務(wù)書 7 7 設(shè)計(jì)的基本內(nèi)容 7 設(shè)計(jì)資料 8 8 8 82 結(jié)構(gòu)類型 93 框架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算 梁跨度及柱高確定 10 10 11 11 12 12 13 13 14 1門窗自重的計(jì)算 15 15 16 16 17 17 18 19 20 21 21 22 23 2剪力及柱軸力計(jì)算 25 27 27 28 31 37 38 40 40 框架柱內(nèi)力組合 44 46 46 47 57 65 654 現(xiàn)澆板設(shè)計(jì) 72 72（按彈性理論） 72 72 74 區(qū)格C 745 樓梯設(shè)計(jì) 75 76 76 76 77 77 77 77 78 78 78 78 796 基礎(chǔ)設(shè)計(jì) 80 A柱獨(dú)立基礎(chǔ)設(shè)計(jì) 80 80、尺寸數(shù)據(jù) 80 81 82 82 82 83 84 B柱聯(lián)合基礎(chǔ)設(shè)計(jì) 85 86 86設(shè)計(jì)心得 87參考文獻(xiàn) 88致 謝 89內(nèi)容摘要在當(dāng)今工程實(shí)際中，框架結(jié)構(gòu)是應(yīng)用非常廣泛的一種結(jié)構(gòu)布置形式。在進(jìn)行內(nèi)力組合的計(jì)算時(shí)，進(jìn)一步了解了Excel。 設(shè)計(jì)的基本內(nèi)容結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)包括結(jié)構(gòu)布置，設(shè)計(jì)依據(jù)、步驟和主要計(jì)算過程及計(jì)算結(jié)果，計(jì)算簡(jiǎn)圖等，具體如下內(nèi)容：結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)依據(jù)與步驟（計(jì)算過程）；結(jié)構(gòu)布置方案；計(jì)算簡(jiǎn)圖；地震作用計(jì)算；(5)框架內(nèi)力分析，配筋計(jì)算（取一榀）；(6)基礎(chǔ)設(shè)計(jì)計(jì)算；(7)板、次梁、樓梯的設(shè)計(jì)計(jì)算。底層柱高度：，++=， m，因而得到=；=。 s為同層內(nèi)框架柱的總數(shù)。底層柱需考慮修正值y2，第二層柱需考慮修正值y1和y3，其它柱均無修正。m走道梁： M l b =M r b== KNm）M2（KN 圖312 半框架梁柱線剛度示意圖傳遞系數(shù)： 遠(yuǎn)端固定：傳遞系數(shù)為1/2 遠(yuǎn)端滑支：傳遞系數(shù)為1彎距分配：恒載作用下，框架彎距分配計(jì)算見313圖，框架的彎距圖見圖314活載作用下，框架的彎距分配計(jì)算圖315，框架的彎距圖見圖316所示：在豎向荷載作用下，考慮框架梁端的塑性內(nèi)力重分布，調(diào)幅后，恒載及活載彎距圖見圖315及圖316中括號(hào)內(nèi)數(shù)值所示：圖313 恒荷載彎矩計(jì)算圖（）圖314 活荷載彎矩計(jì)算圖（） 圖315 恒荷載作用下框架彎矩圖 （） 圖316 活荷載作用下框架彎矩圖（ ）恒載作用下：梁端剪力及柱軸力計(jì)算梁端剪力 V=Vq＋Vm式中：Vq——梁上均布荷載引起的剪力，Vq＝ql/2Vm——梁端彎矩引起的剪力，Vm＝(M左M右)/2 柱軸力 N=V+P式中：V——梁端剪力； P——節(jié)點(diǎn)集中力及柱自重。m）MGB（KN（2）考慮活載折減系數(shù)按附表31采用 截面設(shè)計(jì) 考慮地震作用時(shí)，結(jié)構(gòu)構(gòu)件的截面設(shè)計(jì)采用下面的表達(dá)式： S式中：：表示承載力抗震調(diào)整系數(shù)見附表32所示：表地震作用效應(yīng)或地震作用效應(yīng)與它荷載效應(yīng)的基本組合：結(jié)構(gòu)構(gòu)件的承載力在此截面配筋時(shí)，組合表中與地震力組合的內(nèi)力均應(yīng)乘以再與靜力組合的內(nèi)力框進(jìn)行比較，挑選出最不利內(nèi)力。下部跨間截面按單筋T形截面計(jì)算：αs=M/（fcmbf，h02）=106/ξ=1（12αs）1/2=As=ξfcmbf，h0/fy=2030565/300= mm2注：承載力抗震調(diào)整系數(shù)=實(shí)配鋼筋2Ф16，As=402mm2，ρ=402/250/565=%ρmin=%，滿足要求。注：V＝ fcbh0+ AsVh0/s 根據(jù)國(guó)內(nèi)對(duì)低周反復(fù)荷載作用下鋼筋混凝土連續(xù)梁荷懸臂梁受剪承載力試驗(yàn)，反復(fù)加載使梁的受剪承載力降低，考慮地震作用的反復(fù)性。下面以第一、二層B柱為例，對(duì)圖18中的ⅠⅠ、ⅡⅡ、ⅢⅢ截面進(jìn)行設(shè)計(jì)，第一層梁與B柱節(jié)點(diǎn)的梁端彎矩值由組合表查得：：左震 +＝ KNm將與ˊ得差值按柱得彈性分析彎矩值之比分配給節(jié)點(diǎn)上下柱端（即 ⅠⅠ、ⅡⅡ截面）：McⅠⅠ＝（）＝ KNm N＝ 注：②組內(nèi)力是非地震組合情況，且無水平荷載效應(yīng)，故不必進(jìn)行調(diào)整，以下同。m軸向力對(duì)截面重心的偏心矩e0=M/N=106/(103)=初始偏心矩：ei=e0+ea=+20=長(zhǎng)細(xì)比l0/h=5300/550=5，故應(yīng)考慮偏心矩增大系數(shù)η。m可知，剪力設(shè)計(jì)值：Vj=(ηjbΣMb)[1(hb0as,)/(Hchb)]/ (hb0as) =103[1（46535）/（3770500）]/（46535）= KN節(jié)點(diǎn)核芯區(qū)的受剪承載力按下式計(jì)算：Vj≤[++fyvAsvj(hb0as,)/s]/γRE注：N取第2層柱底軸力N==5502=，故取N=。mHn＝= Vc＝（+）/＝ KN驗(yàn)算柱截面尺寸： fcbh0 /γRE =550510/= KN Vc 截面尺寸滿足要求箍筋數(shù)量計(jì)算：λ＝46000/2/510=3，取λ＝ fcbh0 =550510=N= KN取N= KNV=（ fcbh0/+ fyv AsVh0/s +）/γRE所以，fyv AsVh0/s=γRE≥ 550510/=0故按構(gòu)造配筋 式中：λ——框架得計(jì)算剪跨比，λ＝Hn/2 h0 ，當(dāng)λ1時(shí)，取λ＝1；當(dāng)λ3時(shí)，取λ＝3； N——考慮地震作用組合的框架柱軸向壓力設(shè)計(jì)值，當(dāng)N，取N＝ 柱頂和柱底加密區(qū)范圍取： hc =550402=470 Hn /6=4600/5=767 取750 mm箍筋數(shù)量取150(四肢)，驗(yàn)算箍筋加密區(qū)最小體積配筋率：ρ=A svl0 /l1l2 s=4470/470/470/150=% %，符合要求而非加密區(qū)箍筋采用200，因而按上述計(jì)算來配筋給柱子配筋。例ⅢⅢ截面：（1）、最不利組合一（調(diào)整后）：Mmax=m根據(jù)B柱內(nèi)力組合表，選擇最不利內(nèi)力，并考慮上述各種調(diào)整及承載力抗震調(diào)整系數(shù)后（而查附表33， =），各控制截面內(nèi)力如下： 圖321 柱控制截面計(jì)算示意圖ⅠⅠ截面：①M(fèi)＝＝ KNm＝= KN同時(shí)，隨著框架梁鉸的出現(xiàn)，由于塑性內(nèi)力重分布，底層柱的反彎點(diǎn)具有較大的不確定性。為了防止梁在彎曲屈服前先發(fā)出剪切破壞，截面設(shè)計(jì)時(shí)，對(duì)剪力設(shè)計(jì)值進(jìn)行調(diào)整如下所示： 式中：：表剪力增大系數(shù)，三級(jí)框架，； ：梁的凈跨lnAB= lnBC= ：梁在重力荷載作用下，按簡(jiǎn)支梁分析得到梁端截面剪力設(shè)計(jì)值 ：分別為梁在左右端順和反時(shí)針方向截面組合的彎距值：由表324中查得，以第五層為例，進(jìn)行計(jì)算， AB跨：順時(shí)針方向= =逆時(shí)針方向= = BC跨：順時(shí)針方向= = 剪力調(diào)整：調(diào)整時(shí)，取用的是