【正文】 χ0a－樁頂允許水平位移取10mm?！″^塊構造影響錨塊尺寸的主要因素有：主纜拉力，錨固框架安裝標高、錨索布置等。　基礎類型及錨固方式(1) 主索地錨基礎型式。(3)、起吊索安全系數(shù) K拉力安全系數(shù)： K=Tmax/y=[5] 起重滑輪和轉向輪的直徑D，要求大于20倍鋼絲繩直徑，故：D≥22mm20＝440mm故D可取 450mm起重索彎曲應力按σ=T/F+(3/8)[(Eδ)/D]=40800/+(3/8)[(75600)/450] =+63＝297N/mm2K=σmax/σ=1700/297=［3］ 牽引索計算由前面計算可知跑車吊運拱肋在塔架前10ｍ處時，主索升角γ==，跑車運行阻力系數(shù)μ=（Sinγ=。(t) ；螺栓重量約為55（t）；塔頂工字鋼重約2（t）；故：單個塔架總重約1200（t）。圖(16) 起重索計算跑車中起重索采用Φ22鋼絲繩走“8”布置，即有效繩數(shù)n=8,轉向滑輪 c=2；查表得：a=（說明滑輪采用η＝） 起重卷揚機收緊拉力 y=pu /a其中：p=1/2(p2+p3+)=1/2(++)=考慮起吊的不均勻受力和起吊時的沖擊影響，取u=y={pu }/a＝{}/=[8=]故：我們可以采用8ｔ卷揚機作為動力裝置。(3) 試吊組織實施試吊前成立有業(yè)主、監(jiān)理單位、監(jiān)控單位、施工單位參加的主纜系統(tǒng)試驗領導小組。避雷針布置圖如圖(11)所示：圖(11)　吊塔避雷設施布置圖　吊裝系統(tǒng)試吊設計及實施　概述吊裝系統(tǒng)布置完成，在吊裝拱肋前必須進行試吊運行試驗，以檢測驗證其吊重能力及各種工況下的系統(tǒng)的工作狀態(tài)?？癸L索單根Φ28mm鋼絲繩的初張力為80KN?！〉跛斔靼啊⑺_鉸腳的設計及布置(1) 索鞍布置及結構設計① 索鞍布置吊塔塔頂索鞍包括吊裝主索、工作天線主索、牽引索、起吊索等索鞍。④ 滑車組滑輪內嵌入柱式滾動軸承⑤ 滑車組承受的豎向力為245KN⑥ 各部位應力安全系數(shù)K≥(2) 起吊滑車結構設計（起吊滑車組結構設計另見詳圖）　吊點分配梁設計(1) 分配梁的功能和作用拱肋吊段是由相應的兩組纜索上的吊點起吊，；，為確保吊繩垂直受力及各吊點受力均勻，在吊索上部安置分配梁，保證拱肋兩則自動平衡，便于其安裝就位。 主吊系統(tǒng)設計 主吊裝系統(tǒng)選索及布置，（益陽岸上游）；（益陽岸下游）（南縣岸下游）；（南縣岸上游），益陽岸后錨端其水平線夾角θ＝18゜～19゜南縣岸后錨端其水平線夾角θ＝26゜～32゜。② 修正管內砼灌注方案和灌注順序。設計合攏溫度在15℃左右，不超過20℃。因焊接節(jié)段間的焊縫是控制吊裝施工工期實現(xiàn)的關鍵工序，此工序按招標文件規(guī)定，確保此項工作的順利完成。肋間橫撐安裝定位，且高程、軸線調整至符合設計要求后及時焊接作業(yè)?？鬯靼惭b通過無支架纜索吊裝系統(tǒng)的工作天線安裝主拱肋錨固端，用吊塔上扒桿配合手拉葫蘆將扣索裝入扣塔扣索錨箱各張拉孔中。在這整個過程中，由港航監(jiān)督部門進行通航的協(xié)調和指揮。穩(wěn)定系統(tǒng)由平衡索、浪風索等構成。節(jié)段為單肋安裝，單肋節(jié)段安裝就位后拉浪風索，確保橫向穩(wěn)定，待上下游同一節(jié)段吊裝就位后，安裝相應連接橫撐，即完成一個雙肋節(jié)段。一個雙肋節(jié)段單元形成，結構本身的橫向穩(wěn)定是安全的。 錨固體系扣索在主拱肋一側前索錨固于反力梁上，在邊拱一側背錨固于邊拱（如圖5）。 吊裝錨錠南縣岸下游采用樁式地錨，由4，樁長49m，上用10m10m 承臺聯(lián)系組成，其余采用重力式捆綁砼地錨，每個地錨約為1300m3。吊塔采用乙型萬能桿件組拼成雙柱門式，塔高約20m，每柱截面2m4m，每肢為4N1，吊塔縱向寬為4m，橫向寬28m（塔頂）,塔頂設索鞍平臺(如圖3示)。按《省道1831線南縣茅草街大橋兩階段施工圖設計（淞澧洪道橋）文件》要求，鋼管拱節(jié)段采用纜索吊裝方案施工，同時吊桿橫梁、縱梁、橋面板等安裝也利用纜索吊裝系統(tǒng)來實施。為了能快捷施工、方便換索、準確定位及可靠運營，設計了帶簡易滑動軸承的系桿支撐架。每片拱肋由等寬變高度鋼筋混凝土單箱單室箱形截面組成，兩肋間設有一組“米”字橫撐和一組“K”字橫撐，連同與邊拱端部固結的預應力混凝土端橫梁一起，組成一個穩(wěn)定的空間梁系結構，邊拱拱肋與主拱拱肋軸線處于同一直線上，且拱肋寬度相等，便于傳遞水平力。橋位區(qū)覆蓋層巨厚，其上部淤泥質粘土及砂層等承載力較低的地層，下部為硬塑～半堅硬粘土、亞砂土及卵石等承載力較高的地層，下臥基巖為泥巖與砂巖互層，成巖較差節(jié)理不發(fā)育，～，巖石較軟，弱風化層巖質較硬巖石較完整，橋位區(qū)基巖埋深變化大，上部為力學性質較好的硬塑～半堅硬粘土、～，～ m。其他各項數(shù)量如有出入時，應以施工預算中的數(shù)量為準。引橋為預應力砼T梁；全橋吊桿和立柱間距為8m，設計總體布置如下：圖(1)　茅草街大橋設計總體布置圖 　工程規(guī)模及建設工期益陽茅草街大橋由主橋和兩岸引橋構成，其主跨為凈跨356m鋼管砼雙肋拱橋；南岸引橋445m預應力砼T梁，北岸為645m預應力砼T梁，；+2(防撞護欄)，全橋工程量為：結構砼42358m3；結構鋼筋：；預應鋼材：；鋼管及鋼板：。拱肋為等寬變高度截面。橋面板鋼縱梁采用施工方便、易于維修的焊接工字鋼梁，上、下翼板寬400mm，厚10mm，腹板厚10mm，梁高500mm，橫向共設六組，縱向采用高強度螺栓與鋼橫梁連接，預制板長750cm（端預制板為710cm），全高為18cm，肋寬25~30cm，翼板厚12cm，邊板寬185cm，中板寬210cm，預制板通過縱、橫向濕接縫與橋面板鋼縱梁及鋼橫梁連接，預制板縱向濕接縫寬30cm，橫向濕接縫寬50cm，濕接縫隙混凝土采用C40補償收縮混凝土。這樣，鋼橫梁、軌道車鋼縱梁、橋面板組成了長約528m、寬16m的連續(xù)板結構?？紤]實際吊重主吊系統(tǒng)4個吊具按承重20T設計，起吊索用Φ22mm鋼絲繩走8線，用1臺10T中速雙筒卷揚機作起吊動力。下游同上游布置。 扣塔扣塔立于7墩拱座頂面，扣塔與拱座連接形式為固結，桿件埋入拱座內，扣塔采用乙型萬能桿件組拼成雙柱門式塔，（標高：~），扣塔橫向寬24m，塔架采用變截面形式（①~：每柱截面為6m8m；②~：每柱截面4m6m；③~：設扣索錨箱），單塔重約1000T。吊塔橫向穩(wěn)定性通過布置橫向抗風索來實現(xiàn)，吊塔上下游兩側各布置兩組（每組2Φ28mm）鋼絲繩作浪風索。拱肋節(jié)段安裝采用兩岸對稱懸拼，每半跨拱肋11個節(jié)段，其中設6個正式扣段和5個臨時扣段。空鋼管拱肋合攏，并調整線型、標高至符合設計要求后進行各正式扣段接頭焊接形成無鉸拱，然后予以逐級松扣，使空鋼管拱肋呈自重作用下的無鉸拱狀態(tài)，從而完成全部主拱節(jié)段吊裝。通過扣索、抗風索和拱肋合攏裝置對拱肋線形和位置進行精調，調整合格后，進行各扣段間連接焊縫作業(yè)，完成拱肋正式合攏。然后按同樣方法吊同岸下游第一吊段，對稱吊另一岸上、下游第一吊段。全橋合攏后再解除此臨時連接，按設計要求焊接該接頭。節(jié)段間環(huán)焊縫施焊對稱進行，施焊前需保證節(jié)段間有可靠的臨時連接并用定位板控制焊縫間隙。對每一扣段，均進行一次拱肋軸線、拱肋高程的調整，避免拱肋的線形、標高誤差累計到最后而造成調整困難，確保其安裝精度的有效控制。松扣程序為：從跨中6號扣索開始，兩岸對稱分級（扣索拉力分5級，每級放1/5），依次（從6號→1號）放松，各扣索松一級，暫停15至20分鐘后，測試拱肋鋼管應力、標高、軸線及平面位置，經(jīng)設計、監(jiān)理、施工監(jiān)控方確認后，再進行第二級放松循環(huán)。 橋面系的安裝橋面系的安裝是完成縱橫梁以后進行。吊具數(shù)量、規(guī)格匯總如表(4)?！〉跛到y(tǒng)　吊塔塔體的組拼設計吊塔立于扣塔塔頂，吊塔與扣塔的連接形式為鉸接。② 鉸腳的結構設計鉸腳由鉸座、鉸板、鋼銷等幾部分組成，其結構設計如圖(10)所示。按照Ⅱ級結構物避雷要求設置，接地電阻小于4Ω。B+C。（2）溫度對主索的影響不明顯，故本方案不計其影響。 塔架自重萬能桿件數(shù)量見附表。 先求跑車空載時的主索張力HX 計算系數(shù)： PX=P1+P2+P3=++=(t) K3=12PX(G+PX)=12(21+)=8356(t2) X=L/2= X(LX)=()= C=K1K3/L2=8356/=(t3/m2) B=K1G2=212=303717(t3) B+CX(LX)=303717+34503=1742492(t3)將以上數(shù)值代入張力方程式：HX3+AHX2BC(LX)X=0=0試算得 HX=124t跨中垂度: Fx=GL/(8HX)+PXL/(4HX)FX=21(8124)+(4124)=+=相對垂度：f/L= 塔前起吊時的主索張力及主索升角計算在塔架前10m起吊， 安裝拱腳段拱肋時的主索張力及升角此時 K3=12PX(G+PX)=12(21+)=43183(t2)X(LX)=10()=3615 (m2)C=K1K3/L2=43183/=215(t3/m2)B+CX(LX)=303717+2153615=1080942t3將以上數(shù)值代入張力方程式=0試算求得： HX=108t主索升角γ： tgγ=[(L2X)/(2Hx)](PX/L+g) =[(10)/ (2108)](+)==γ= Sinγ= Cosγ= 支座位移對主索的影響及其它因素對主索的影響本方案不計支座位移和溫度變化對主索影響。第五章 主索錨固系統(tǒng)　主索地錨總體設計　地質條件茅草街大橋益陽岸吊錨場地位于橋臺后經(jīng)壓實的路基上，地質條件較好?！〉劐^基礎設計　設計荷載　 主索錨碇基礎設計荷載及內力 表(5)　結構特點南縣岸下游吊錨為樁式錨，樁長為49m。(1)地基變異系數(shù)：整個樁長范圍內由不同的土質層組成，每個土質層都對應著一個地基變異系數(shù)。 Fhs /Fvs =（519）=則h=+50==600有效高度h0=60050=550mm,h1=60mm向受力鋼筋截面面積As　　　因剪跨比a/h0=120/550=As≥aFv/()+(Fh/fy)其中Fv=415KN Fh=A=140mm,ho=165mm a=。）4040］＝2540（KN）F每米＝F/13＝K＝（EP+F每米）/T＝（+）/264＝＞［2］②抗拔驗算：K＝（G+G1V）/V＝（9648+26522141）/2141＝［2］③傾覆驗算：M穩(wěn)定力矩＝G5+G18＝96485+26528＝69456KN/mM傾覆力矩＝H+γ7＝3426+21417＝K=M穩(wěn)定力矩/M傾覆力矩＝69456/＝≥［］ 南縣岸上游地錨穩(wěn)定性驗算：(同理可算得)益陽岸上游地錨：K抗拉＝≥［2］；K抗拔＝11≥［2］；K抗覆＝5≥［］ 南縣岸上游地錨穩(wěn)定性驗算：益陽岸下游地錨：K抗拉＝4≥［2］；K抗拔＝≥［2］；K抗覆＝≥［］ 南縣岸上游地錨穩(wěn)定性驗算：南縣下游樁基承臺地錨計算：。　主索地錨總體布置（總體布置見另圖）　主要材料(1) 混凝土：采用25號片石砼。W =W1+W2＝+＝由于在跑車上設一動滑輪故y=1/2W=＝（靠近主塔的緊張地段采用5t卷揚機輔助牽引）因此，我們采用10t的卷揚機能夠滿足要求。 ①跑車和定滑輪重 P1=2= ②吊點重及配重 P2=2(+1)= ③起重索自重(走“8”布置) P3=2880≈ ④主拱肋重P4=65t(，其中有掛籃及爬梯等) 作用于一組主索上的集中力為P總： P總=P1+P2+P3+=+++= 吊重后，計算跨中主索的最大張力（考慮到主索為舊索），此時主索產(chǎn)生的拉力最大，并控制主索設計：T=∑Tmax/K=(9)/=≈T 故: 根據(jù)公式： f=(GL)/（8H）+(PL)/(4H)f=(21)/(8)+()/(4)=+=故相對垂度：f/L=＝1/由于錨固段長度較長，主索應按三跨計算，鋼絲繩(637+1)相應彈性模量為75600MPa。 跑車運行阻力W1W1=PSinγ+μPCosγ=+=+= (t) (,根據(jù)《雙曲拱橋無支架施工》) 起重索運行阻力W2 計入沖擊時ｙ＝(P/ａ)ｕ＝W2=2（1?ａ＋ｂ）ｙ＝2（（5+4））＝后牽引索的松馳張力W3不大，故不計入。①跑車和定滑輪重 P1=2=②吊點重及配重 P2=2(+1)=③起重索自重(走“8”布置) P3=2880 ④主拱肋重P4=65t(，其中有掛籃及爬梯等) 　 　作用于一組主索上的集中力為P總： P總=P1+P2+P3+=+++= 吊重后，計算跨中主索的最大張力張力安全系數(shù)K＝，此時主索產(chǎn)生的拉力最大，并控制主索設計：T=∑Tmax/K=(6)/=≈，因為跨中時此時H≈T 故 根據(jù)公式： f=(GL)/（8H）+(PL)/(4H)f=(21)/(8)+()/(4)=+=28ｍ故相對垂度：f/L=28/=＝1/由于錨固段長度較長，主索應按三跨計算鋼絲繩(63