【正文】 油在再生器內被加熱至200℃，該溫度下萘和洗油的飽和蒸汽壓力分別為 496 mmHg和200 mmHg。粗苯125℃的比熱 C = + = KcaL/KghD = = m 圓整后，取D = m 式中 V——煤氣平均體積流量，Nm/S花環(huán)填料面積，用量及塔高的計算： ㎡/NmK/J則：= 1/+10+10+10+1/= 10㎡k導熱系數(shù)： = J/m 終冷洗苯部分的工藝計算及設備選型 計算依據(jù)煤氣量 320 煤煤氣密度 kg/產率 (占裝煤量) %密度 kg/粗苯的回收率(占裝煤量) %洗苯塔后煤氣含苯 2 g/粗苯蒸汽密度 kg/煤氣量 45000 /h煤氣溫度硫銨工段來的煤氣溫度 58 ℃飽和溫度 52 ℃終冷溫度 22 ℃ 計算過程1) 煤氣流量裝爐干煤量 = = = 式中 n ——爐組焦爐個數(shù) N ——炭化室孔數(shù) ——單孔裝煤量，即 ——焦爐周轉時間,h 干煤氣量 = 320= 59904 /h G= 59904 = 2) 煤氣中含量 = 1000%= kg/hV = G/= = 3) 煤氣中粗苯含量G = G粗苯的回收率+ V塔后煤氣含苯量= 1000%＋59904 = kg/hV= G/= = 上述三種氣體流量之和 = 59904++ = /h4) 塔前煤氣中水蒸氣量（Gkg/h和V/h）塔前煤氣溫度T = 58℃，煤氣露點T = 53℃露點下的水蒸汽壓力 P = 13582 Pa 煤氣絕對總壓力 = 大氣壓＋煤氣總壓（表）= 101300+10000= 111300 Pa= = G = = 18/= Kg/h5) 塔后煤氣中水蒸汽量（Gkg/h和V/h）塔后煤氣溫度T= 22℃ 露點T= 22℃ 露點下水蒸汽壓力 = 2638 Pa 塔后煤氣絕對總壓力:P = 大氣壓＋塔后煤氣壓力 = 101300+8500 = 109800Pa= 2638/(1098002638)= G= V18/= 18/= Kg/h(一) 熱量衡算1. 帶入熱量（1） 干煤氣帶入熱量 = V干煤氣在58℃下的焓 = 59904 = KJ/h （2）帶入熱量 = G在塔前溫度下的比熱塔前溫度 = 58 = KJ/h (3) 粗苯帶入熱量： = G I KJ/hI = (103＋ct)式中c = (＋)/M Kcal/(kg℃)M——粗苯平均分子量，t——煤氣塔前溫度，℃則c = (＋58)/= Kcal/kg℃I = (103＋58)= KJ/kg = G I = = KJ/h(4) 水蒸氣帶入熱量： = G水蒸氣塔前溫度下的焓 = = KJ/h故帶入熱量為： =+++ = KJ/h2. 帶出熱量Q出：（1）干煤氣帶出熱量 = V干煤氣在22℃下的焓 = 59904 = KJ/h式中 ——22℃下干煤氣的焓， KJ/h（2）帶出熱量 ： = G在塔后溫度下的比熱塔后溫度 = 22 = KJ/h（3） 粗苯帶出熱量： = G ，KJ/h = (103＋)式中 =（+）/M,kcal/(kg℃)M——粗苯平均分子量，——煤氣塔后溫度℃ = (＋22)/= kcal/(kg.℃) = (103＋22)= KJ/kg故粗苯產品帶出熱量 = = KJ/h （4） 水蒸氣帶出熱量： = G水蒸氣塔前溫度下的焓 = = KJ/h故帶出熱量為： = ＋＋＋ =(二) 冷卻面積的計算冷卻水采用18℃的地下水出塔溫度為28℃左右（1）冷卻水量W =（Q—Q）/【（28—18）1000】= ( —) /【（28—18）1000】= m/h（2） 傳熱系數(shù)的計算： K =1) 是由煤氣至管外璧的對流傳熱系數(shù) J/㎡1. 突然停電迅速切斷電源，關閉各設備直、間蒸汽，查明停電原因，及時處理，檢查貧油槽液位和地下防空槽以防跑油。3. 管式爐出口富油溫度180～200℃，阻力 kgf/cm24. 冷凝冷卻器苯出口溫度25～30℃5. 洗油消耗量每噸粗苯不大于110kg.（三）崗位操作1. 檢查各處的溫度，壓力，及時調整符合要求，各設備定期清掃。富油含苯2%,含水1%. 蒸餾脫苯部分（一） 開、停工操作開工1) 檢查蒸餾系統(tǒng)閥門是否符合要求，所以的油水分離器加水至輕、重餾分進口管一下。 操作規(guī)程及技術指標 終冷洗苯部分（一）開、停工操作：開工① 檢查所有閥門是否符合開工要求，聯(lián)系水電煤氣，水蒸氣做好煤氣進工段準備。 洗苯工藝 熱水冷水煤氣煤氣去分縮器1 2345圖4 2 塑料花環(huán)填料塔回收粗苯的工藝流程圖1富油泵 2塑料花環(huán)洗苯塔 3貧油槽 4 –貧油冷卻器5—貧油槽從終冷器來的均為25℃的煤氣，含苯族烴為25～40g/Nm3從洗苯塔進去出塔煤氣含苯低于2g/Nm3.從脫苯工序來的30℃左右，～%的貧油被貧油泵送至洗苯塔定噴灑，%左右，從塔底經U型管導入塔下油槽，再用富油泵從中抽刀脫苯工序去脫苯，脫苯后的貧油循環(huán)使用。塔內操作壓力：提高塔內的操作壓力時，各組分的餾出率會相應減小，但同樣對苯的影響小。由此可見，脫苯操作時直接蒸汽用量，對蒸餾過程有著重要影響。填料塔的吸收面積即為塔內填料表面積，調料表面積愈大，則煤氣與洗油接觸時間愈長，回收過程進行的愈完全。增加循環(huán)油量可降低洗油中粗苯的含量，增加氣液間的吸收推動力，從而可以提高粗苯的回收推動力。當入塔貧油含量一定時，洗油液面上苯族烴的蒸汽壓隨吸收溫度升高而增大，吸收推動力則隨之減小，致使洗苯后煤氣中的苯族烴含量（塔后損失）增粗苯的回收率降低。第四章 粗苯回收原理 洗油吸收苯族烴的基本原理：用洗油吸收煤氣中的粗苯烴是物理吸收過程，服從亨利定律和道爾頓定律，當煤氣中苯族烴的分呀大于洗油液面上苯族烴的平衡蒸汽壓時，煤氣中苯族烴即被洗油吸收，二者差值越大，則洗收過程進行的越容易，吸收速率也越快。由于洗油在循環(huán)使用的過程中質量會變壞，為保持循環(huán)洗油的質量，將循環(huán)油量的1～%有富油入塔前的管路或脫苯塔加料板以下的一塊塔板處引入洗油再生器，洗油被10～12kgf/cm2的間接蒸汽加熱至160～180℃，并用過熱直接蒸汽直接蒸吹，從再生器頂部蒸吹出來的溫度，留在再生器底部的高沸點聚合物及油渣稱為殘渣。 蒸汽加熱法生產一種苯工藝 圖26 生產一種苯的工藝流程（蒸汽加熱富油脫苯）1貧油冷卻器 2貧富油換熱器 3預熱器 4再生器 5熱貧油槽 6脫苯塔 7重分縮油分離器 8輕分縮油分離器 9分凝器 10冷凝冷卻器 11粗苯分離器 12控制分離器 13粗苯槽 14殘渣槽 15控制分離器本設計采用生產一種苯工藝，用直接蒸汽蒸餾的方法脫苯，現(xiàn)將各種工藝流程及選用的設備介紹如下：由洗滌（洗苯）工序來的富油，在分離器下面的三個中，被脫苯塔來的蒸汽加熱至70～80℃，然后進入貧富油換熱器，被來自脫苯塔底的溫度為130～140℃的熱貧油加熱至90～100℃，最后在富油預熱器中用大于8kgf/cm2的間接蒸汽加熱到135～145℃，在從脫苯塔的第十二層塔板進入塔內。4) 易于水分離，且不能生成乳蝕物。用洗油回收煤氣中的粗苯的方法，所用的洗苯塔有多種形式，但工藝流程基本一樣，用塑料花環(huán)調料塔回收粗苯的工藝流程見圖22。E50）蒸餾實驗初溜點，℃不小于265350℃前餾出量，%不小于95凝固點℃小于10含水量℃固體雜質無 用焦油洗油回收粗苯：用洗油回收煤氣中的粗苯的方法，所用的洗苯塔有多種型式，但工藝流程基本一樣。橫管終冷洗萘是冷卻水和煤氣間接接觸，因而它有很多優(yōu)點：1. 設備小，操作簡便，無污染，占地面積小，基建費用比較少2. 冷卻效果好，萘的脫除高，出口煤氣約22℃，煤氣含萘量大約在350～450mg/Nm33. 無須用洗油，只須自產輕質焦油，節(jié)約洗油耗量，同時煤氣中毒萘直接轉入焦油，減少萘的損失。上述兩種工藝存在的共同特點是：在終冷塔內冷卻煤氣的同時，析出的萘須用水沖流，因而實際所需的冷卻水量遠大于熱平衡所需的冷卻水量，由于水量大，則更新循環(huán)水系統(tǒng)所排出的污水量相應增多。該流程的優(yōu)點是操作穩(wěn)定，便于管理；缺點是出終冷塔煤氣含萘量較高；水和萘不能充分分離，部分萘被水帶到冷水架，增加清掃冷水架的次數(shù)；刮萘槽結構復雜而且笨重，基建費用較高。 煤氣的終冷及除萘的方法及工藝選擇在生產硫氨的回收工藝中，出飽和器進入粗苯工段的煤氣溫度通常為55℃左右，而回收苯族烴的適宜溫度為25℃左右，因此在回收苯族烴之前煤氣要進行冷卻。影響粗苯的回收率的因素主要有三點：一、配煤性質和組成的影響焦油的產率取決于配煤的揮發(fā)分高低和煤的變質程度。TJL5550D型焦爐由化工部第二設計院設計，系雙聯(lián)火道、廢氣循環(huán)、下噴、復熱式側裝搗固煤餅焦爐。粗苯是談黃色的透明液體，比水輕，不溶于水。中國礦業(yè)大學2009屆進修生畢業(yè)設計 第 82 頁 共 92 頁 ////////// 中 國 礦 業(yè) 大 學本科生畢業(yè)設計姓 名： 學 號： 學 院： 專 業(yè)： 　 設計題目： 年產120萬噸焦化廠粗苯工段的設計 專 題： 指導教師： 職 稱： 教 授 2009年 5月 徐州中國礦業(yè)大學畢業(yè)設計任務書學院 專業(yè)年級 姓名 任務下達日期： 畢業(yè)設計日期： 畢業(yè)設計題目：年產120萬噸焦化廠粗苯工段的設計畢業(yè)設計專題題目：畢業(yè)設計主要內容和要求：要求：（1）回收工藝論證；（2）主要設備計算和選型；（3）繪制帶控制點工藝流程圖、設備平面布置圖、管道平面和立面布置圖、繪制一張主要設備圖（必須與自己的設備計算一致），用AutoCAD繪制；（4）編制設計說明書；（5）按260孔TJL5550D焦爐配套規(guī)模進行計算。在貯存時，由于輕質不飽和化合物的氧化和聚合所形成的樹脂狀物質能溶于粗苯使其著色并很快地變暗。焦爐主要結構尺寸：炭化室全長:15980mm炭化室全高:5500mm炭化室平均寬:500mm炭化室中心距:1350mm炭化室錐度:10 立火道中心距:480立火道個數(shù):32個 燃燒室墻厚:100煤餅尺寸(長寬高):15100/149004505200煤餅密度(干煤