【正文】 =― = (+)= = 右震+ 6+（1―）6 = ―(2+)=0利用結構力學平衡知識可得： x= 故有發(fā)生在跨間，得出為== 剪力計算： AB靜跨： =6―（―）―=左震：=― = =―==―+=―右震：= = =348+===+=+=故有：+= =（+）= 則有： =+= = =+= kN =（二） BC跨計算：由于BC跨左右震作用對稱，故只計算左震即可。柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點集中力疊加得到。由于縱向框架梁的中心線與柱中心線不重合，因此框架節(jié)點上還作用有集中力矩。 風荷載沿房屋高度分布標準值、各層水平力以及層間剪力表層次Hi/mHi/Hμzβzq1(z)/q2(z)/Fi/kNVi/kN111109817654321221風荷載的分布簡圖等效節(jié)點集中風荷載簡圖由上表所示的水平荷載，由式計算層間剪力，然后依據(jù)軸線框架的層間側移剛度，再按式 ，計算各層的相對側移剛度和絕對側移剛度，計算過程見下表：風荷載作用下側移計算層次123456Vi/kN221∑D/（N/mm）9721811772293678868528685286852△ui/mmui/mm△ui/hi1/21561/20191/17301/17491/19381/2205層次7891011Vi/kN∑D/（N/mm）8685286852868528685286852△ui/mmui/mm15△ui/hi1/25991/32301/43801/70861/20737由表可見風荷載作用下框架的最大層間位移為1/1730遠小于1/550，滿足規(guī)范要求。 風荷載標準值風荷載標準值按式計算。其中=1/550，由規(guī)范查得。結構頂點的假想位移計算表層次Gi/kNVGi/kN∑Di(N/mm)△ui/mmui/mm1184202510188168420259842025884202578420256842025567525842025層次Gi/kNVGi/kN∑Di(N/mm)△ui/mmui/mm484202539072072974121131115111484108896946204由：計算周期，的量綱為，取=，為計算結構基本自振周期用的結構頂點假想位移（）；為結構基本自振周期考慮非承重墻的影響的折減系數(shù)。永久荷載：①梁自重： kN②柱自重： kN③板自重：板取面積（除樓電梯間） [（）（）26+8（）（）+2（+）2+2（）（）+（）（）]= m2板面積乘以樓面永久荷載標準值為： m2 kN/ m2= kN④樓梯間：每延米每階踏步重：1m[（+）25]+2281m= kN/m底層上半部： 131=12個臺階：（12+312）= kN二層下半部： 121=11個臺階：（11+311）= 平臺板（平臺梁折算在其中）： （3+） = 樓梯間： G=302 kN⑤墻：分內外墻，包括底層上半部和二層下半部（按墻面積計算） 底層上半部： Ⅰ）外墻：[36（）（）]36+[36（）（）336]+[2（）（）2]+2（）=396 m2Ⅱ） 內墻：236（）（）12362+（）（）22+2（）（）2= m2 二層下半部：Ⅰ）外墻：2368+25+23= m2Ⅱ） 內墻：2367+25+2（）22+2（+）（）= m2⑥窗面積：底層上半部：（）9+（）+（）6+（）3+（）7+（）5+/2（）= m2二層下半部： 15+4+7+5+2+（）+⑦門面積：底層上半部：（）2+（）6+（）12+（）3+（）8= m2二層下半部：6+12+3+8= m2 綜以上得，G1計算的永久荷載為：10558kN活荷： kN包括以下：辦公室、會議室、衛(wèi)生間：[（13+）+3]=1492 kN樓梯、走廊、門廳： （+36+）= kN消防樓梯：=55 kN 由G1計算的永久荷載和活荷得： G1重力荷載代表值為10558+=11484 kN（2）G2 ：取二層上半部和三層下半部：永久荷載：①梁自重： kN②柱自重：1701 kN③板自重： kN④ 樓梯間： kN⑤墻： 二層上半部：外墻： 內墻： m2 三層下半部：外墻： 內墻： m2⑥窗： kN 面積：二層上半部： m2 三層下半部： m2⑦門： kN 面積：二層上半部：（）11+（）20= 三層下半部： m2永久荷載：總計為9477 kN 活荷： kN由G2計算的永久荷載和活荷得： G1重力荷載代表值為9477+= kN（3）G3 ~G10： kN（4）G11： kN（）（5）G12：為突出屋面的電梯間的重力荷載代表值，計算得出為 kN表45 重力荷載代表值匯總表 (kN)層 數(shù)123456代表值11484104039741974197419741層 數(shù)789101112代表值97419741974197418900重力荷載設計值計算過程： 重力荷載設計值Gj=+ 同理得出重力荷載設計值，如下表：表46重力荷載設計值匯總表 (kN)層 數(shù)123456設計值152631396613172131721317213172層 數(shù)789101112設計值1317213172131721317211323201圖41 重力荷載代表值第5章 框架側移剛度計算： 梁的線剛度梁的線剛度：ib= EcIb/l 式中：Ec 混凝土彈性模量 Ib梁截面慣性矩l梁計算跨度表51 橫梁線剛度ib計算表類別層次Ec/N/mm2104bh/mm2Io/mm4109l/mEcIo/l/1010/10102EcIo/l/1010邊橫梁1~23506003~11300600中橫梁1~23504003~11300400 柱的線剛度柱的線剛度： ic=EcIc/h式中：Ec 混凝土彈性模量Ic為柱的截面慣性矩h為框架柱的計算高度表52 柱的線剛度計算表層次hc/mmEc/N/mm2bh/mm2Ic/mm4EcIc/hc/149001046506501010101023600104600600101010103~11360010455055010101010： 一般層 邊柱 i2 ic i4 中柱i1 i2 ic i3 i4 底層（固接） 邊柱 i2 ic 中柱 i1 i2 ic 據(jù)梁柱線剛度比的不同，柱可分為中框架中柱和邊柱，邊框架中柱和邊柱以及樓電梯柱等.(1)A區(qū) 中框架柱橫向側移剛度D值計算 (N/mm) 層次邊柱:(9根)中柱:(10根) kαcDi1 kαcDi21218442676522338235479319124277154~111753525891 邊框架柱橫向側移剛度D值 (N/mm)層次邊柱:(9根)中柱:(10根) kαcDi1 kαcDi21199702430921877829430315592235374~111424021772本工程各層樓電梯間框架柱截面尺寸與本層框架柱截面尺寸相同，故側移剛度D值相同。墻體重量可根據(jù)其厚度及材料容重標準值計算，其兩側的粉刷層（或貼面）重量應計入墻自重內。為折算在單位建筑面積上的重力荷載代表值，一般取1215 kN/m2n為樓層層數(shù)（驗算截面以上層數(shù)）為框架軸壓比限制，取12 kN/m2由結構布置知：負載面積，F(xiàn)邊柱 = m2，F(xiàn)中柱= m2第一層：對邊柱：Ac≥mm=2646428 mm2 對中柱：Ac≥mm=343507 mm2如取柱截面為正方形，則邊柱和中柱截面高度分別為514 mm2和586 mm2?；撅L壓Wo=，基本雪壓So=，地面粗糙程度為C類，場地類別為II類，抗震類別為7度第一組，年主導方向為西南風。計算簡圖用梁柱的軸線表示：梁柱軸線取各自的形心線；對于鋼筋混凝土樓蓋整體澆注的框架梁，可取樓板底面處作為梁軸線。 該工程可認為每一方向的水平力只由該方向的抗側力結構承擔，垂直于該方向的抗側力結構在該方向水平力作用下受力。第2章 結構設計說明 框架的承重方案本設計采用框架承重體系，根據(jù)樓蓋的平面布置及豎向荷載的傳遞途徑，框架的承重方案為橫向、縱向、縱橫向框架承重三種方案。主要出入口布置的恰當與否對辦公建筑的體型與立面處理有很大影響,適當?shù)乃囆g處理能使整個建筑的體形統(tǒng)一而富有變化,能使辦公建筑立面設計顯得更為生動、活潑。建筑的內部空間與外部體型是建筑造型藝術處理問題中的矛盾雙方,是互為依存不可分割的,往往完美和諧的建筑藝術形象,總是內部空間合乎邏輯的反映。 樓梯設計根據(jù)人流、電梯參數(shù)確定客梯為2400mm2300mm，且設置了一部消防樓梯，依據(jù)《建筑設計防火規(guī)范》設封閉式樓梯間兼消防與疏散,已級防火門向樓梯間開啟,設前室,單獨電源,備有電話。(3) 為創(chuàng)造一個良好舒適的環(huán)境，在基地內布置適當?shù)木G化,及一些亭臺小品,使人們在辦公之余能有一個放松心情的好去處。 spread foundation。建筑設計部分包括：平面圖設計、立面圖設計、剖面圖設計。平面設計中考慮了多層建筑對防火及抗震的要求，采用規(guī)則的矩形平面；立面設計中考慮了商場類建筑的特點，裝修簡潔大方。 force bination。 建筑平面設計建筑平面設計是針對建筑的室內使用部分進行的，即有機地組合內部使用空間，使其