【正文】 計(jì)算基礎(chǔ)另一邊方向的彎矩設(shè)計(jì)值 ⅡⅡ截面，由前知P1= MⅡ= P1 (bbc)2（2l＋ ac）/24=（）2（23＋）/24= kNm N=++=V== 基礎(chǔ)梁：300600梁自重：橫向：（6－）25/2＝ 縱向：25/2＝： 橫向：（＋2）（6－）（－）1/2＝ 縱向：（＋＋）（－）（－）＝ 外墻產(chǎn)生的偏心彎矩：M＝（＋）＝M=＋=－m=(＋) ＋(＋)= kN⑴最不利組合一（調(diào)整后）Mmax= N＝軸向力對(duì)截面重心的偏心距：eo=M/N=*106/*103=取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30兩者中的較大值即：600/30=20mm故取=20mm柱子的計(jì)算長(zhǎng)度的確定：根據(jù)《抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》，對(duì)于現(xiàn)澆樓蓋的底層柱l0== ei=e0+ea=1=**6002/*103= 取Lo/h=5600/600=15 故取2=n=1+1/(1400ei/ho)*(lo/h)* 1*2=1+1/(1400*())**1*1=軸向力作用點(diǎn)至受拉鋼筋A(yù)s合力點(diǎn)之間的距離采用對(duì)稱配筋 故屬于大偏壓⑵最不利組合二 此組內(nèi)力是非地震組合情況且無(wú)水平荷載效應(yīng)故不必進(jìn)行調(diào)整M= 故為小偏心受壓軸向力作用點(diǎn)至受拉鋼筋A(yù)s合力點(diǎn)之間的距離為按上式計(jì)算時(shí)應(yīng)滿足 因?yàn)楣拾礃?gòu)造配筋且應(yīng)滿足 單側(cè)配筋率故選5φ25 總配筋率 ﹪、柱子斜截面受剪承載力計(jì)算以第一層A柱為例計(jì)算，由前可知柱彎矩設(shè)計(jì)值 對(duì)于級(jí)抗震等級(jí)柱底彎矩設(shè)計(jì)值為 則框架柱的剪力設(shè)計(jì)值滿足要求其中取較大的柱下端值，而且不應(yīng)考慮。在計(jì)算受拉鋼筋，即支座A上部：=－ =－2as/ho富裕達(dá)，不到屈服 可近似取=實(shí)取 4φ25 （ =1964mm2）=%＞=% = [*106250*1256*(56535)]/(1**300*5652)= =＜2as/ho 支座上部=*106 /(250*(56535))= 實(shí)取 4φ25 （=1964mm2）= ==%＞=% 滿足要求 為了防止梁在彎曲屈服前先發(fā)生剪切破壞，在截面設(shè)計(jì)時(shí)，對(duì)剪力設(shè)計(jì)值進(jìn)行如下調(diào)整：，調(diào)整后的剪力值大于組合表中的靜力組合值，故按調(diào)整后的剪力值進(jìn)行截面計(jì)算 =＜=***250*565=故截面尺寸滿足要求，根據(jù)規(guī)范：三級(jí)抗震箍筋肢距不應(yīng)大于250mm和20d，且配有計(jì)算受壓鋼筋超過(guò)3根（為4根） 所以梁端加密箍筋去4肢φ8100，箍筋采用級(jí)鋼210N/mm，則=**250*565+*210*4**565/100= ＞ kN （=*600=900mm和500mm中的最大值），非加密區(qū)箍筋取4肢φ8150，＝＝﹪＞=*=﹪箍筋層次截面M/kN橫向框架C柱柱端組合彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整 表5－3 層次4321截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底　　注：表中彎矩為相應(yīng)于本層柱凈高上、下兩端的彎矩設(shè)計(jì)值。表中的SGk和SQk兩列中的梁端彎矩為經(jīng)過(guò)調(diào)幅之后的彎矩（）。由于房間內(nèi)布置沒(méi)有次梁，故直接傳給該框架的樓面荷載如圖4－1中的水平陰影線所示，計(jì)算單元范圍內(nèi)的其余樓面荷載則通過(guò)縱向框架梁以集中力的形式傳給橫向框架，作用于各節(jié)點(diǎn)上?？紤]填充墻使框架自振周期減少的影響。采用剪力法計(jì)算水平地震作用力，為求基底剪力，先要計(jì)算結(jié)構(gòu)各樓層的總重力代表值。mm）10101010 柱線剛度ic的計(jì)算：I=bh3/12 表24層次hc（mm）Ec（N/mm2）bh（mmmm）Ic（mm4）EcIc/hc（N單向板最小厚度為60mm，取h=70mmTL1TL2TL3平臺(tái)梁TL1：bh=200300；平臺(tái)梁TL2：bh=150200；平臺(tái)梁TL1：bh=200300。建筑概況：建筑面積約1944平方米，室內(nèi)外高差600mm，基礎(chǔ)埋深500mmm，樓蓋及屋蓋均采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，樓板厚度取120mm，填充墻采用蒸壓白砂磚砌塊。內(nèi)力組合：對(duì)恒載、活載及地震作用下橫向框架的內(nèi)力進(jìn)行組合，找出最不利的內(nèi)力組合，作為對(duì)框架梁、柱進(jìn)行截面設(shè)計(jì)，和截面配筋計(jì)算的依據(jù)。建筑設(shè)計(jì)部分：考慮了各種因素對(duì)建筑物的影響，采用了能夠滿足多方面使用要求，又比較經(jīng)濟(jì)、合理、美觀、適用的方案?？蚣芩降卣鹱饔孟聜?cè)移驗(yàn)算：先算出各個(gè)構(gòu)件的側(cè)移剛度，再根據(jù)頂點(diǎn)位移法計(jì)算結(jié)構(gòu)的自振周期，按底部剪力法求水平地震剪力，頂點(diǎn)無(wú)附加水平地震作用。計(jì)算機(jī)應(yīng)用：使用了AUTO CAD、PkPM軟件、EXCL表格制作和WORD進(jìn)行了排版設(shè)計(jì)。根據(jù)以上樓蓋的平面布置及豎向荷載的傳力途徑，本辦公樓框架的承重方案為橫向框架承重方案，這可使橫向框架梁的截面高度大，增加框架的橫向側(cè)移剛度。mm）250600250400I0（mm4）109109l（mm）60003000EcI0/l（N = KN／m樓底抹灰重 17247。mm）AB跨、CD跨104250600109600010101010BC跨104250400109270010101010 柱線剛度ic計(jì)算表 表3－2層次hc（mm）Ec（N/mm2）bh（mmmm）Ic（mm4）EcIc/hc（N⑵反彎點(diǎn)高度y的確定y=（查表可得，h按計(jì)算高度計(jì)算。柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點(diǎn)集中力疊加得到。表M以下部手拉為正，V向上為正梁的內(nèi)力組合表 表51層次截面內(nèi)力SgkSqkSek左Sek右γRE[(Sgk+)+]+**Sqk+　左右　三層AMVB左MVB右MVC左MVC右MVDMV跨間Mab　　　　　　　Mbc　　　　　　　Mcd　　　　　　　注：表中Mab、Mbc和Mcd分別為AB、BC和CD跨間最大正彎矩。見(jiàn)表53截面設(shè)計(jì)以一層AB跨梁為例，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30（fc=），縱筋采用Ⅱ級(jí) (fy=300N/mm2 ），箍筋采用Ⅰ級(jí)(fy=210N/mm2 ）.從表中分別選出AB跨間截面及支座截面的最不利內(nèi)力，并將支座中心處的彎矩轉(zhuǎn)算為支座邊緣控制截面的彎矩進(jìn)行配筋計(jì)算。注意，表中的、和都不應(yīng)考慮承載力抗震調(diào)整系數(shù)。按彈性理論計(jì)算，由公式 m=表中系數(shù)（1） 荷載設(shè)計(jì)值q= =2== kN/m2 g＋q/2=＋＋q=＋= kN/m2 (2)計(jì)算跨度 內(nèi)跨： (軸線間的距離) 邊跨(2)彎矩計(jì)算(以E區(qū)格為例)跨中最大彎矩為當(dāng)內(nèi)支座固定時(shí)在g＋q/2作用下的跨中彎矩值，與內(nèi)支座鉸支時(shí)在q/2作用下的跨中彎矩值之和。方向：跨中彎矩M1＝＝ ＝200（As＝）支座彎矩=＝－＝ ＝130（As＝）方向：跨中彎矩M2＝＝ ＝200（As＝）支座彎矩=＝－ ＝ 所以選配φ8150（As＝） 采用柱下獨(dú)立擴(kuò)展基礎(chǔ)，階梯形基礎(chǔ)每階高度宜為300～500mm，混凝土等級(jí)不低于C20，選C25，基礎(chǔ)保護(hù)層厚度40mm，墊層厚度100mm，混凝土強(qiáng)度等級(jí)選C10，鋼筋用HRB335級(jí)鋼筋，室外地坪－。mAs1=MⅠ/=106/ⅢⅢ截面P2=Pmin+(PmaxPmin)（l＋a1）/2l=+()（3＋）/（23）=MⅢ= [ (Pmax+P2) (2b+b1)+(PmaxP2)b]（l l1）2/48= [ (+)（23＋）+()3]（）2/48=mAsⅥ=MⅥ/=106/比較AsⅡ 、AsⅣ和AsⅥ ，應(yīng)按AsⅡ配筋，現(xiàn)于3m寬度范圍內(nèi)配選用Φ14200，As=2340mm2基礎(chǔ)梁的設(shè)計(jì)JL1截面尺寸為bh=300mm500mm,材料采用C30混凝土，HPB335級(jí)鋼筋。基底凈反力: Pn,max=F/A+M/W=1025/9+⑴柱邊截面 l＝3m b＝3m ＝ac=, 取h=1050mm, ho=1000mm因偏心受壓故沖切力Fjmax=〔(l/2ac/2h0)b(b/2bc/2h0)2〕Pn,max =[(3/)*3(3/)2]===Fjmax= （滿足抗沖切要求）⑵第一變階處截面l＝3m b＝3m ＝=, 取h=700mm, ho1=650mmFjmax=〔(l/2a1/2h01)b(b/2b1/2h01)2〕Pn,max=[(3/)*3(3/)2]===Fjmax= （滿足抗沖切要求）⑶第二變階處截面 l＝3m b＝3m ＝=, 取h=350mm, ho2=300mmFjmax=〔(l/2a2/2h02)b(b/2b2/2h02)2〕Pn,max =[(3/)*3(3/)2]===Fjmax= （滿足抗沖切要求）： 選取計(jì)算截面，基礎(chǔ)為方形，故每個(gè)方向各選取三個(gè)截面。截面設(shè)計(jì)用的彎矩：樓板周邊為主梁，且不存在次梁，故將區(qū)格A的跨中彎矩及AA支座彎矩減少20%，對(duì)于B、C區(qū)格＝,故跨中及邊緣算起第二個(gè)支座截面減小20%，其余不進(jìn)行折減。：設(shè)平臺(tái)梁的截面尺寸為200mm300mm1）、荷載計(jì)算，平臺(tái)梁的計(jì)算列于表223，總荷載設(shè)計(jì)值:P=+= kN/m平臺(tái)梁的荷載 表67荷載種類荷載標(biāo)準(zhǔn)值（kN/m）恒荷載梯段傳來(lái)的荷載=平臺(tái)板傳來(lái)的荷載梁自重小計(jì)活荷載（+）=截面設(shè)計(jì)：計(jì)算跨度 =*()=彎矩設(shè)計(jì)值：剪力設(shè)計(jì)值： 截面按倒L形梁計(jì)算： 梁的有效高度判別截面類型： 屬于第一類倒L形梁。mξ實(shí)配鋼筋A(yù)s/mm23支座A﹤09414Φ20(1256)Bl﹤09414Φ20(1256)AB 跨間　3Φ20(941)支座Br﹤09413Φ20(941)　﹤09413Φ20(941)BC 跨間　4883Φ20(941)支座9413Φ20(941)D9414Φ20(1256)CD 跨間　3Φ20(941)層次截面M/kN計(jì)算理論：根據(jù)梁端彎矩的組合值及梁上荷載設(shè)計(jì)值，由平衡條件確定。24梁的內(nèi)力組合表 表51層次截面內(nèi)力SgkSqkSek左Sek右γRE[(Sgk+)+]+**Sqk+　左右　一層AMVB左MVB右MVC左MVC右MVDMV跨間Mab　　　　　　　Mbc　　　　　　　Mcd　　　　　　　注：表中Mab、Mbc和Mcd分別為AB、BC和CD跨間最大正彎矩。梁端、柱端彎矩采用彎矩二次分配法計(jì)算?！郌Ek=（Tg/T1）==