【正文】 錨板總面積校核： A：錨板總面積(mm2)； fc：混凝土軸心抗壓強度設計值(MPa)，按[GB50010]選??； =60000 =357000N N=≤埋板面積滿足要求。 橫梁的撓度計算： 因為慣性矩預選是根據撓度限值計算的，所以只要選擇的橫梁慣性矩大于預選值，撓度就滿足要求： 實際選用的型材慣性矩為： Ix=398940mm4 Iy=1087840mm4 預選值為： Ixmin= Iymin= 橫梁撓度的實際計算值如下： df1=qkB4(25/85(H/2B)2+2(H/2B)4)/240EIy =15004(25/85(1220/2/1500)2+2(1220/2/1500)4)/240/70000/1087840 = df2=5GkB4/384EIx =515004/384/70000/398940 = df1,lim= df2,lim=3mm所以，橫梁撓度滿足規(guī)范要求。mm(5)橫梁在自重荷載作用下的彎矩值(按矩形分布)： Gk：橫梁自重線荷載標準值(N/mm)； H1：橫梁自重荷載作用高度(mm)，對掛式結構取橫梁下分格高，對非掛式結構取橫梁上分格高； Gk=H1 =1540 = G：橫梁自重線荷載設計值(N/mm)； G= = = Mx：橫梁在自重荷載作用下的彎矩設計值(Nmm R1=qL1/2M1/L1+qL2/2M1/L2 =300/2()+3400/2() = 確定材料的截面參數(shù)：(1)截面的型材慣性矩要求： k2=0 k1=4M1/(qL22) =4(34002) =查《建筑結構靜力計算手冊》第二版表39附注說明： x0=A/4+2R1/3cos(θ+240)其中： A=2+k1k2= R=((A/4)2k1/2)3/2= θ=1/3arccos((A312k1A8(12k1k2))/64R)= x0=A/4+2R1/3cos(θ+240) =+2(+240) = λ=x0(12k1+3k1x02x02k1x02+x03) =代入df,lim=λqkL24/24EIxmin上式中： df,lim：按規(guī)范要求，立柱的撓度限值(mm)； qk：風荷載線荷載集度標準值(N/mm)； L2：長跨長度(mm)； E：型材的彈性模量(MPa)，對6063T5取70000MPa； Ixmin：材料需滿足的繞X軸最小慣性矩(mm4)； L2/180=3400/180= 按[]《建筑幕墻》GB/T210862007的規(guī)定，對于構件式玻璃幕墻或單元幕墻（其它形式幕墻或外維護結構無絕對撓度限制）： 當跨距≤4500mm時，絕對撓度不應該大于20mm； 當跨距＞4500mm時，絕對撓度不應該大于30mm；對本例?。? df,lim=代入上式： Ixmin=λqkL24/24Edf,lim =34004/24/70000/ =(2)截面的型材抵抗矩要求： Wnx：立柱凈截面抵抗矩預選值(mm3)； Mx：彎矩組合設計值即M1(N 抗震烈度： 根據國家規(guī)范《建筑抗震設計規(guī)范》(GB500112001 2008版)，XX地區(qū)地震基本烈度為6度，水平地震影響系數(shù)最大值為：αmax=。上面的γG、γw、γE為分項系數(shù)，、[JGJ1022003]規(guī)定如下：進行幕墻構件強度、連接件和預埋件承載力計算時： 重力荷載：γG：； 風 荷 載：γw：； 地震作用：γE：；進行撓度計算時； 重力荷載：γG：； 風 荷 載：γw：； 地震作用：可不做組合考慮；上式中，； ；4 幕墻立柱計算基本參數(shù)： 1：計算點標高：107m； 2：力學模型：雙跨梁； 3：立柱跨度：L=3700mm，短跨長L1=300mm，長跨長L2=3400mm； 4：立柱左分格寬：1500mm；立柱右分格寬：1500mm； 5：立柱計算間距：B=1500mm； 6：板塊配置：中空玻璃6 +6 mm； 7：立柱材質：6063T5； 8：安裝方式：偏心受拉；本處幕墻立柱按雙跨梁力學模型進行設計計算，受力模型如下： 立柱型材選材計算：(1)風荷載作用的線荷載集度(按矩形分布)： qwk：風荷載線分布最大荷載集度標準值(N/mm)； wk：風荷載標準值(MPa)； B：幕墻立柱計算間距(mm)； qwk=wkB =1500 = qw：風荷載線分布最大荷載集度設計值(N/mm)； qw= = =(2)水平地震作用線荷載集度(按矩形分布)： qEAk：垂直于幕墻平面的分布水平地震作用標準值(MPa)； βE：動力放大系數(shù)，； αmax：水平地震影響系數(shù)最大值，； Gk：幕墻構件的重力荷載標準值(N)，(含面板和框架)； A：幕墻平面面積(mm2)； qEAk=βEαmaxG/A ……[JGJ1022003] =5 = qEk：水平地震作用線荷載集度標準值(N/mm)； B：幕墻立柱計算間距(mm)； qEk=qEAkB =1500 = qE：水平地震作用線荷載集度設計值(N/mm)； qE= = =(3)幕墻受荷載集度組合：用于強度計算時，采用Sw+： ……[JGJ1022003] q=qw+ =+ =用于撓度計算時，采用Sw標準值： ……[JGJ1022003] qk=qwk =(4)求支座反力R1及最大彎矩： 由雙跨梁彎矩圖可知，兩支點0，2處彎矩為零，中支點彎矩最大為M1，而在均布荷載作用下，最大撓度在長跨內出現(xiàn)。mm)； Mw：風荷載作用下橫梁產生的彎矩(Nmm)； My：橫梁繞Y軸方向(垂直于幕墻平面方向)的彎矩設計值(N qw：風荷載線荷載設計值(N/mm)； qw= =1500 = qE：地震作用線荷載設計值(N/mm)； qE= =1500 =采用Sw+： ……[JGJ1022003] q=qw+ =+ = N：連接處水平總力(N)； R1：中支座反力(N)； N=R1=qL(L12+3L1L2+L22)/8L1L2 =3700(3002+33003400+34002)/8/300/3400 =(3)立柱單元自重荷載標準值： Gk=BL =15003700 =2775N(4)校核處埋件受力分析： V：剪力(N)； N：軸向拉力(N)，等于中支座反力R1； e0：剪力作用點到埋件距離，即立柱螺栓連接處到埋件面距離(mm)； V= =2775 =3330N N=R1 = M=e0V =1003330 =333000Nmm 焊縫特性參數(shù)計算：(1)焊縫有效厚度： he：焊縫有效厚度(mm)； hf：焊角高度(mm)； he= =6 =(2)焊縫總面積： A：焊縫總面積(mm2)； Lv：豎向焊縫長度(mm)； Lh：橫向焊縫長度(mm)； he：焊縫有效厚度(mm)； A=he((Lv10)+(Lh10)) =((10010)+(5010)) =(3)焊縫截面抵抗矩及慣性矩計算： I：截面慣性矩(mm4)； he：焊縫有效厚度(mm)； Lv：豎向焊縫長度(mm)； Lh：橫向焊縫長度(mm)； W：截面抵抗距(mm3)； d：三角焊縫中性軸位置(水平焊縫到中性軸距離)(mm)； d=(((Lv10)2he2+he(Lh10))/((Lh10)he+(Lv10))) = I=he(Lv10)3/12+(Lh10)he3/12+he(Lh10)(dhe/2)2+he(Lh10)((Lv10)/2d)2 = W=I/((Lv10)/2+d) =((10010)/2+) = 焊縫校核計算：校核依據： ((σf/βf)2+τf2)≤ffw [GB500172003]上式中： σf：按焊縫有效截面計算，垂直于焊縫長度方向的應力(MPa)； βf：正面角焊縫的強度設計值增大系數(shù)，； τf：按焊縫有效截面計算，沿焊縫長度方向的剪應力(MPa)； ffw：角焊縫的強度設計值(MPa)； ((σf/βf)2+τf2) =((N/+M/)。mm θ：玻璃板塊的計算參數(shù)； θ=wka4/Ete4 ……[JGJ1022003] =15004/72000/ =按參數(shù)θ，[JGJ1022003]，η= df=ημwka4/D =15004/ = ≤df,lim=25mm(中空玻璃)玻璃撓度能滿足要求!7 連接件計算基本參數(shù)： 1：計算點標高：107m； 2：立柱計算間距：B1=1500mm； 3：橫梁計算分格尺寸：寬高=BH=1500mm1220mm； 4：幕墻立柱跨度：L=3700mm，短跨L1=300mm，長跨L2=3400mm； 5：板塊配置：中空玻璃； 6：龍骨材質：立柱為：6063T5；橫梁為：6063T5； 7：立柱與主體連接鋼角碼壁厚：8mm； 8：立柱與主體連接螺栓公稱直徑：12mm； 9：立柱與橫梁連接處鋁角碼厚度：3mm； 10：橫梁與角碼連接螺栓公稱直徑：5mm； 11：立柱與角碼連接螺栓公稱直徑：5mm； 12：立柱連接形式：雙跨；因為BH，所以本處幕墻橫梁按梯形荷載模型進行設計計算： 橫梁與角碼間連結：(1)風荷載作用下橫梁剪力設計值(按梯形分布)： Vw=(1H/2B)/2 =12201500(11220/2/1500)/2 =(2)地震作用下橫梁剪力標準值(按梯形分布)： VEk=βEαmaxGk/AHB(1H/2B)/2 =12201500(11220/2/1500)/2 =(3)地震作用下橫梁剪力設計值： VE= = =(4)連接部位總剪力N1：采用Sw+： N1=Vw+ =+ =(5)連接螺栓計算： Nv1b：螺栓受剪承載能力設計值(N)； nv1：剪切面數(shù)：取1； d：螺栓桿直徑：5mm； fv1b：螺栓連接的抗剪強度設計值，對奧氏體不銹鋼（A50）取175MPa； Nv1b=nv1πd2fv1b/4 =152175/4 = Nnum1：螺栓個數(shù)： Nnum1=N1/Nv1b = = 實際取2個(6)連接部位橫梁型材壁抗承壓能力計算： Nc1：連接部位幕墻橫梁型材壁抗承壓能力設計值(N)； Nnum1：橫梁與角碼連接螺栓數(shù)量：2個； d：螺栓公稱直徑：5mm； t1：連接部位橫梁壁厚：3mm； fc1：型材抗壓強度設計值，對6063T5取185MPa； Nc1=Nnum1dt1fc1 =253185 =5550N 5550N≥ 強度可以滿足! 角碼與立柱連接：(1)自重荷載計算： Gk：橫梁自重線荷載標準值(N/mm)； Hg：橫梁受自重荷載分格高(mm)； Gk=Hg =1540 = G：橫梁自重線荷載設計值(N/mm)； G= = = N2：自重荷載(N)： B：橫梁寬度(mm)； N2=GB/2 =1500/2 =