【正文】 (3) 箍筋計算 框架柱斜截面箍筋計算第一層A柱B柱C柱D柱N1066118511851066控制內力V (KN)1031061061033,取33,取33,取33,取3686 KNN686 KNN686 KNN686 KNN0000第二層A柱B柱C柱D柱N780868868780控制內力V (KN)889191883,取33,取33,取33,取3686 KNN686 KNN686 KNN686 KNN0000第三層A柱B柱C柱D柱N493550550493控制內力V (KN)697171693,取33,取33,取33,取3686 KNN686 KNN686 KNN686 KNN0000第四層A柱B柱C柱D柱N207232232207控制內力V (KN)424242423,取33,取33,取33,取3686 KNN686 KNN686 KNN686 KNN0000注：b=h=400mm，；=3600100=3500mm， 柱箍筋采用HRB235級鋼筋，；柱采用C30混凝土，表中由確定；經(jīng)上述計算，框架柱的箍筋均由構造要求決定，選配8＠150。m)283265265283 (mm)3500350035003500 (KN)141145145141控制內力V (KN)141145145141第二層ABCD非抗震剪力設計值V (KN)32333332(KNm)37363637N (KN)207232232207 (mm)，且 20202020 (mm)1，取11，取11，取11，取1 (mm)36003600360036001，取11，取11，取11，取1(mm)(mm) (KN)1133N1133N1133N1133N大小偏壓判斷大偏壓大偏壓大偏壓大偏壓 (mm)3636 (mm2)1288787128實配鋼筋218220220218實配配筋面積 (mm2)509509509509注：表中h=400mm ,，；柱采用HRB335級鋼筋，=；采用C30混凝土，；當時，柱為大偏心受壓，此時； 當時，柱為小偏心受壓，此時，其中。m ，701=561KN； 柱下端：193=170KNm ，645=516KN； 柱下端：170=150KNm ,787KN；經(jīng)調整后： 柱上端：165=145KNm , 503KN； 經(jīng)調整后： 柱上端：133=117KNm , 456KN；60KNm , 143KN； 31KN同時考慮承載力抗震調整系數(shù) ： 的軸壓力當N，= ；，=。2) 截面尺寸驗算由表可知，整體而言截面尺寸由抗震要求控制。表中單位規(guī)定如下：彎矩（M）的單位為KN考慮梁端塑性內力重分布，對豎向荷載作用下的梁端負彎矩進行調幅，對于現(xiàn)澆框架。場地和特征周期值 根據(jù)工程地質報告和土的類型劃分，可以知道該場地為二類場地，由設計地震分組為第一組，可查得特征值Tg=。材料為鋼筋混凝土。第三章 結構方案設計說明 本教學樓框架的承重方案為橫向框架承重方案，結構平面和立面形狀簡單、規(guī)則，使各部分剛度均勻，采用對稱結構減少產(chǎn)生扭轉的可能性，控制結構高寬比，減少水平荷載下的側移。要求：①說明書書寫工整，計算部分盡可能表格化。建筑面積約4000 m2，擬建建筑物層數(shù)為四層框架結構。其次從建筑設計角度而言，外立面的美觀是不可忽視的。其中,基礎設計又包括基礎選型、基礎平面布置、地基計算等。結構型式：采用鋼筋混凝土框架結構。房間凈高：2900mm.：450mm、窗寬度及高度：詳見門窗表、地面做法及說明化學，物理等學科的實驗教室樓、地面均采用耐腐蝕地磚；廁所采用防潮，防滑地磚；其他均采用防滑地磚。－￠8鋼筋為防潮層。側移剛度D橫向25層D值的計算構件名稱A軸柱B軸柱C軸柱D軸柱橫向底層D值的計算構件名稱A軸柱B軸柱C軸柱D軸柱第五章 豎向荷載內力計算采用分層法計算豎向荷載下的內力恒載：MABF=qlF/12 MBA2=ql2/12底層柱和各層梁的傳遞系數(shù)按遠端為固支取1/2，其他各柱的傳遞系數(shù)考慮為彈性支撐取1/3A區(qū)格屋面板：三角形荷載等效均布荷載傳至縱梁：梯形荷載等效均布荷載傳至橫梁：=A區(qū)格樓面板：三角形荷載等效均布荷載傳至縱梁：梯形荷載等效均布荷載傳至橫梁：=B區(qū)格屋面板：三角形荷載等效均布荷載傳至橫梁：梯形荷載等效均布荷載傳至縱梁：=B區(qū)格樓面板：三角形荷載等效均布荷載傳至橫梁：梯形荷載等效均布荷載傳至縱梁：=頂層： Q左=Q右=+= Q中=+= G左=G右=+++ G中=++ 其他層： Q左=Q右=++=Q中=+=G左=G右=+++G中=+++恒荷載作用下的框架受力圖頂層彎距分配圖（KN/M）中間層彎距分配圖（KN/M）底間層彎距分配圖（KN/M）恒載彎矩圖（KN/M）恒載彎矩圖調整后（KN/M）恒載剪力圖（KN）恒載軸力圖（柱）KN5. 2活載內力計算活載：A區(qū)格屋面板三角形荷載傳至縱梁：2X5/=A區(qū)格屋面板梯形荷載傳至橫梁：=B區(qū)格屋面板梯形荷載傳至縱梁：=B區(qū)格屋面板三角形荷載傳至橫梁：Q左=Q右= Q中= G左=G右=G中=+ 活荷載作用下的框架受力圖 頂層彎距分配圖（KN/M）中間層彎距分配圖（KN/M）底間層彎距分配圖（KN/M）活載彎矩圖（KN/M）活載剪力圖（KN）活載軸力圖（柱KN）第六章 水平方向內力計算風荷載標準值計算作用在屋面梁和樓面的梁節(jié)點處的集中風荷載標準值：計算公式： C類 H/B=＜4， = ==, ＞,應考慮風壓脈動對結構發(fā)生順風向風振影響?？紤]到正常使用情形下梁柱的塑性變形，對于現(xiàn)澆框架可側移時，則層間相對側移。m，剪力（V）的單位為KN。考慮地震作用組合的框架梁，其正截面抗震受彎承載力應按本規(guī)范規(guī)定計算，但在受彎承載力計算公式右邊應除以相應的承載力抗震調整系數(shù)γRE. 柱梁的γRE==L/3，b+Sn當中取小值屋面框架梁正截面配筋計算（13層）桿件號ABBCCD截面位置A跨中B左B右跨中C左C右跨中D(KN二、框架柱的配筋計算縱向受力鋼筋計算1) 框架柱內力組合值第四層：非抗震設計時的內力組合：彎矩（M）的單位為KNm ，171=128KN； 28=23KNm ，206=155KN；第三層：非抗震設計時的內力組合：彎矩（M）的單位為KNm ，478=382KN；BC柱：由表：柱上端：133KN柱號AD柱M37375252144949234040N713735619640587691713669755780柱號BC柱M37375353145049224040N808829664686644769791754843868抗震設計時的內力組合：AD柱：由表：柱上端：165KNm ,645 KN 柱下端：170KNm ,701KN； 柱下端：193KNm ，1119=895KN； 127=112KNm)145150150145N (KN)630654654630 (mm)，且 20202020 (mm)1，取11，取11，取11，取1 (mm)36003600360036001，取11，取11，取11，取1(mm)(mm) (KN)1133N1133N1133N1133N大小偏壓判斷大偏壓大偏壓大偏壓大偏壓 (mm) (mm2)805856856805實配鋼筋418418418418實配配筋面積 (mm2)1018101810181018框架柱正截面配筋計算（一層）桿件號A柱B柱C柱D柱M (KNm)80818180(KNm/m)AS(mm2/m)配筋實有AS跨中A區(qū)格L01方向736＠200141L02方向818＠120419B區(qū)格L01方向816＠200141L02方向736＠200141支座AA818＠80629AB818＠110457BB818＠200251A邊支座818＠1005032. 荷載設計值得（樓面板）恒荷載：GK=*=活荷載：QK=*2=荷載組合：G+Q=+=G+Q/2=+=板的彎距計算區(qū)格ABLo1(m)Lo2(m)Lo1/ Lo2()M1(KN/M)M2(KN/M)M1’(KN/M)M1’’(KN/M)M2’(KN/M)M2’’(KN/M)短跨方向跨中截面的h01=hcd/2=100154=81mm長跨方向跨中截面的h02=hc3d/2=1001512=73mm。m)165170170165(KN框架柱正截面配筋計算（三層）桿件號A柱B柱C柱D柱M (KNm ,866 KN 柱下端：198KN柱號AD柱M3737585985355194042N981100386288480695797891710411066柱號BC柱M3738596085455184041N1109113192394588710611082103511611185抗震設計時的內力組合：AD柱：由表：柱上端：192KNm ，787=630KN；BC柱：由表：柱上端：170KNm ，503=402KN；第二層：非抗震設計時的內力組合：彎矩（M）的單位為KNm ，456=365KN； 60=53KNm ，143=107KN； 31=26KNm , 146KN； 柱下端：76KN 框架梁斜截面抗剪計算（底層）桿件號ABBCCD截面位置AB左B右C左C右D左控制內力V(KN)2802808585280280是否考慮剪跨比影響否否否否否否a剪跨比Asv選10雙肢箍，Asv=157mm2s251251236236251251實際選取s150150150150150150加密區(qū)s100100100100100100實際配筋率最小配筋率