學(xué)校一號(hào)教學(xué)樓框架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)畢業(yè)論文-免費(fèi)閱讀
【正文】 要求 ， 滿(mǎn)足要求。：（1）初估基底尺寸由于基底尺寸未知，持力層土的承載力特征值先僅考慮深度修正，由于持力層為粉質(zhì)粘土，故取==（ +）/==100+() = == 設(shè)= == 取b=，l=（2）按持力層強(qiáng)度驗(yàn)算基底尺寸：基底形心處豎向力：=+(+) = 基底形心處彎矩： = 偏心距：== = 滿(mǎn)足要求。 荷載設(shè)計(jì)值：辦公室恒載設(shè)計(jì)值 g== 活載設(shè)計(jì)值 q=2=走廊恒載設(shè)計(jì)值 g = = 活載設(shè)計(jì)值 q==所以 教室部分 p=g + q =+= p,= g + q/2=+ p ,= q/2= 走廊部分 p=g + q =+= p,= g + q/2=+ p ,= q/2= 按雙向板彈性理論計(jì)算區(qū)格彎矩：A區(qū)格板： lx= ly= lx / ly =查《混凝土與砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)》附表得兩鄰邊固定兩鄰邊簡(jiǎn)支時(shí)的彎矩和四邊簡(jiǎn)支時(shí)的系數(shù)（表中α為彎矩系數(shù)）lx/ly支承條件 兩鄰邊固定兩鄰邊簡(jiǎn)支 四邊簡(jiǎn)支 — —板跨中截面兩個(gè)方向有效高度的確定假定鋼筋選用φ10，則 板支座截面有效高度為由于樓蓋周邊按鉸支考慮，因此I角區(qū)板的彎矩不折減，而中央?yún)^(qū)格和的區(qū)格板的跨中彎矩和支座彎矩可減少20%，但考慮到本設(shè)計(jì)中彎矩值均較小，可不做折減。mh0=12020=100 mmαs=M/（fcmbh02）=106/(10001002)=rs=As=M /（rsfyh0）=106/(210100)=710 mm2選10100,實(shí)有As=714 mm2,分布筋8200， 平臺(tái)板計(jì)算設(shè)平臺(tái)板厚h=100mm，取1m寬板帶計(jì)算。=509ρ＞%下端20 大偏壓 2Φ18，As=As39。(mm2)(x2a39。=509ρ＞%二層C255005009上端20 大偏壓 1802Φ18，As=As39。大偏壓x2a39。(mm2)(x2a39。=509ρ＞%底層C25500500上端20 大偏壓＜02Φ18，As=As39。As=As39。 (51) (52) (53)表51 彎矩調(diào)幅計(jì)算恒載層次跨向梁彎矩標(biāo)準(zhǔn)值調(diào)幅系數(shù)β調(diào)幅后彎矩標(biāo)準(zhǔn)值Ml0Mr0M中MlMrM三層ABBC二層AB79BC一層AB83BC活載三層ABBC二層ABBC一層ABBCBC一層ABBC一般組合采用三種組合形式即可：①可變荷載效應(yīng)控制時(shí)： ②永久荷載效應(yīng)控制時(shí)，表52 橫向框架梁內(nèi)力組合（一般組合）桿件跨向截面內(nèi)力恒載活荷載++活首層橫梁AB跨梁左端MV跨中M梁右端MVBC跨梁左端MV跨中M梁右端MV三層橫梁AB跨梁左端M79V跨中M梁右端MVBC跨梁左端MV跨中M梁右端MV二層橫梁AB跨梁左端MV跨中M梁右端MVBC跨梁左端MV跨中M梁右端MV表53 橫向框架梁內(nèi)力組合（考慮地震組合）桿件跨向截面內(nèi)力內(nèi)力組合 恒載地震作用[恒+(雪＋活)]+向左向右向左向右首層橫梁AB跨梁左端MV跨中M梁右端MVBC跨梁左端MV跨中M00梁右端MV三層橫梁AB跨梁左端M79V跨中M梁右端MVBC跨梁左端MV4545跨中M00梁右端MV4545二層橫梁AB跨梁左端MV跨中M梁右端MVBC跨梁左端MV跨中M00梁右端MV表54 橫向框架柱內(nèi)力組合(一般組合)桿件跨向恒載活荷載+Nmax及相應(yīng)的NNmin及相應(yīng)的MNmax及相應(yīng)的M三層柱A柱柱頂MN柱底MNB柱柱頂MN柱底MN二層柱A柱柱頂MN柱底MNB柱柱頂MN柱底MN底層柱A柱柱頂MN柱底MNVB柱柱頂MN柱底MNV注：表中畫(huà)橫線(xiàn)數(shù)值用于后面的基礎(chǔ)設(shè)計(jì)中。計(jì)算過(guò)程如表38所示：表38 橫向水平地震作用下的位移驗(yàn)算樓層hi (mm)Vi (kN)∑Di(kN/mm)(Δue)(mm)ui（mm）[]三36001/550=二3600一4550第四章 框架內(nèi)力計(jì)算 恒載作用下的框架內(nèi)力 計(jì)算彎矩分配系數(shù)頂層：節(jié)點(diǎn)A3 節(jié)點(diǎn)B3 節(jié)點(diǎn)A2 節(jié)點(diǎn)B2 底層：節(jié)點(diǎn)A1 節(jié)點(diǎn)B1 頂層邊跨 頂層中跨 中間層邊跨 中間層中跨 表41均布等效荷載（單位：kN/m）位置AB梁BC梁CD梁321頂層邊跨 M5AB=1/12= 頂層中跨 M5BC=1/1232= 中間層邊跨 MAB=1/12=101 中間層中跨 MBC=1/1232= 邊框架縱梁偏向外側(cè)，中框架縱梁偏向內(nèi)側(cè)頂層外縱梁 MA5=－MD5== (逆時(shí)針為正) 頂層中縱梁 MB5=－MC5=－=－ 樓層外縱梁 MA1=－MD1==樓層中縱梁 MB1=－MC1=－=－橫向框架的節(jié)點(diǎn)不平衡彎矩為通過(guò)該節(jié)點(diǎn)的各桿件（不包括縱向框架梁）在節(jié)點(diǎn)處的固端彎矩與通過(guò)該節(jié)點(diǎn)的縱梁引起柱端橫向附加彎矩之和，根據(jù)平衡原則，節(jié)點(diǎn)彎矩的正方向與桿端彎矩方向相反，一律以逆時(shí)針?lè)较驗(yàn)檎?。軸力增大系數(shù)，N==。841．4 結(jié)構(gòu)布置第二章 確定計(jì)算簡(jiǎn)圖 框架梁截面尺寸 1．主梁高 h=(1/12～1/8)l ， b = (1/2～1/3)h橫向：AB、CD跨：l=7500mm。建筑設(shè)計(jì)使用年限50年。在確定框架布局之后，先進(jìn)行了層間荷載代表值的計(jì)算,接著利用頂點(diǎn)位移法求出自震周期，進(jìn)而按底部剪力法計(jì)算水平地震荷載作用下大小，進(jìn)而求出在水平荷載作用下的結(jié)構(gòu)內(nèi)力（彎矩、剪力、軸力）。在設(shè)計(jì)后期，主要進(jìn)行設(shè)計(jì)手稿的電腦輸入，并得到老師的審批和指正，使我圓滿(mǎn)的完成了任務(wù)，在此表示衷心的感謝。在畢業(yè)設(shè)計(jì)前期，我溫習(xí)了《結(jié)構(gòu)力學(xué)》、《鋼筋混凝土》、《建筑結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)》等知識(shí)，并借閱了《抗震規(guī)范》、《混凝土規(guī)范》、《荷載規(guī)范》等規(guī)范?？蚣芙Y(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的計(jì)算工作量很大，在計(jì)算過(guò)程中以手算為主，輔以一些計(jì)算軟件的校正。完成了平臺(tái)板，梯段板，平臺(tái)梁等構(gòu)件的內(nèi)力和配筋計(jì)算及施工圖繪制。（6）材料：混凝土強(qiáng)度等級(jí)上部結(jié)構(gòu)采用C25，基礎(chǔ)采用C20；梁柱及基礎(chǔ)縱向受力鋼筋采用HRB335級(jí)鋼筋，其余鋼筋均采用HPB235級(jí)鋼筋，鋼筋最大直徑不超過(guò)25mm。h=675～，取h=700mm ，b =300mm。底層： ∑D = 4+4+10+10=kN/mm二～三層：∑D = 4（+）+（+）10= （2）框架自振周期的計(jì)算表36 框架頂點(diǎn)假想水平位移Δ計(jì)算表層Gi(kN)∑Gi(kN)∑D(kN/mm)δ=∑Gi/∑D總位移Δ(mm)321：（考慮結(jié)構(gòu)非承重磚墻影響的折減系數(shù)，）則自振周期為： （3）地震作用計(jì)算根據(jù)本工程設(shè)防烈度Ⅱ類(lèi)場(chǎng)地土，設(shè)計(jì)地震分組為第一組，查《抗震規(guī)范》特征周期Tg = sec，αmax = 由于Tg = T1 結(jié)構(gòu)等效總重力荷載： 因?yàn)門(mén)1所以無(wú)需在此結(jié)構(gòu)頂部附加集中水平地震作用。m）圖48 活載作用下橫向框架剪力圖 （kN） 圖49 活載作用下橫向框架軸力圖 （kN）多遇水平地震作用下位移驗(yàn)算水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的層間位移（△u）i和頂點(diǎn)位移u i分別按下列公式計(jì)算：（△u）i = Vi/∑D ij （31）u i=∑（△u）k （32）各層的層間彈性位移角θe=（△u）i/hi，根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》，考慮磚填充墻抗側(cè)力作用的框架，層間彈性位移角限值[θe]1/550。梁內(nèi)縱筋由抗震設(shè)計(jì)要求控制。=509ρ＞%9下
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