【正文】 這些試驗(yàn)程序計(jì)劃應(yīng)包括以下：（ⅰ）測(cè)量信號(hào)和信號(hào)噪聲比使用人造反射器；（ⅱ）確認(rèn)選擇的角度，波模式，掃描模式，探針類型/頻率；（ⅲ）確認(rèn)掃描的靈敏度和報(bào)告水平允許斷裂力學(xué)的研究，確定為顯著的缺陷檢測(cè)。準(zhǔn)則正在準(zhǔn)備列入Ⅱ瓦特手冊(cè)奧氏體焊縫超聲波檢驗(yàn)校準(zhǔn)塊合適的設(shè)計(jì)。閾值必須足夠高，避免晶粒結(jié)構(gòu)噪聲記錄。在較低的頻率需要避免探針影響結(jié)果雙晶體探針（如電阻，選擇探針）是首選。的傳播方向約45186。該套管的接連處超聲波程序開發(fā)工作進(jìn)行的目標(biāo)大小的缺陷在心。設(shè)計(jì)的程序可奧氏體焊縫如下相同的原則，是重要的鐵氧體焊接但必須另外的困難充分考慮所造成的晶粒結(jié)構(gòu)。典型的例子，當(dāng)?shù)刂饕獞?yīng)力支持和當(dāng)?shù)啬?yīng)力由于內(nèi)部壓力結(jié)構(gòu)不連續(xù)性。一般應(yīng)力分為原發(fā)性膜應(yīng)力和彎曲應(yīng)力；極限設(shè)計(jì)方法表明，較高的應(yīng)力極限可以用于一次彎曲應(yīng)力比初級(jí)膜應(yīng)力。，不含不連續(xù)應(yīng)力或應(yīng)力集中。他還必須考慮在細(xì)節(jié)上的容器（力學(xué)，熱學(xué)，循環(huán)的，動(dòng)態(tài)的，靜態(tài)的，臨時(shí)的）。一個(gè)結(jié)構(gòu)可能受到極少風(fēng)或地震荷載對(duì)它在設(shè)計(jì)上的影響。K)實(shí)際傳熱面積，m2裕度，%熱通量參數(shù)，臨界熱流密度，W/ m2熱流密度，W/m2管程內(nèi)摩擦系數(shù)，1管內(nèi)阻力，Pa局部阻力系數(shù)，1管內(nèi)局部阻力，Pa管程結(jié)垢系數(shù)，1管程阻力，Pa殼程流通面積，m2殼程流速，m/s管程流速，m/s殼程當(dāng)量直徑，mm入口管壓降，Pa入口管流通面積，m2入口管質(zhì)量流速，kg/(m2K)傳熱面積，m2管長(zhǎng)，m管數(shù)，根管束中正六邊形個(gè)數(shù)管束中心線上的管數(shù)管心距，mm管束直徑，mm堰上最大水平流速，m/s最小流通面積，m2殼體大端直徑，mm殼體小端直徑，mm直流板間距，mm折流板數(shù)，塊管程出口流速，m/s管程接口管內(nèi)徑，mm殼程入口流速，m/s殼程入口管內(nèi)徑，mm殼程氣相出口流速，m/s殼程氣相出口管內(nèi)徑，mm殼程液相出口流速，m/s殼程液相出口管內(nèi)徑，mm管內(nèi)傳熱系數(shù)，W/( m2s殼程流體液相密度，kg/m179。其次我還要感謝四年來一直如兄弟般關(guān)心的同學(xué)們，尤其是我們本組的幾個(gè)同學(xué)，是他們睿智的思考與評(píng)論影響了本設(shè)計(jì)的構(gòu)思。應(yīng)把換熱器內(nèi)的介質(zhì)，特別是帶有腐蝕性或形成聚合物的液體排出。試車前應(yīng)清洗整個(gè)系統(tǒng)，并在入口接管處設(shè)置過濾網(wǎng)。基礎(chǔ)驗(yàn)收完畢后，在安裝換熱器之前應(yīng)在基礎(chǔ)上放墊鐵，安放墊鐵處的基礎(chǔ)表面必須鏟平，使兩者能很好接觸。支撐導(dǎo)軌上有礙滑道通過的焊縫應(yīng)修磨齊平；支撐導(dǎo)軌應(yīng)與設(shè)備縱向中心線保持平行，其平行度偏差應(yīng)不超過2/1000，且不大于5mm。，%。、7． 對(duì)接接頭應(yīng)進(jìn)行射線探傷，抽查數(shù)量應(yīng)不少于接頭總數(shù)的10%，且不少于一條，以GB332387《鋼熔化焊對(duì)接接頭射線照相和質(zhì)量分級(jí)》的Ⅲ級(jí)為合格。圓筒同一斷面上，最大直徑與最小直徑之差，且不大于7mm。總重為： kg 考慮接管質(zhì)量，取=200 kg。=643 mm)處設(shè)置支座，L=4950=916 mm。再沸器是安全的。查圖E1，得St=。且在位于殼程進(jìn)口管上部的拉桿上，焊接防沖板，位置應(yīng)在進(jìn)口管正上方(中心距固定管板486 mm)，長(zhǎng)400 mm，厚6 mm。 拉桿，滑道因小端內(nèi)徑變化，需對(duì)折流板重新設(shè)計(jì)。 浮頭計(jì)算結(jié)果 浮頭球冠形封頭材料16MnR，管板與法蘭材料均為16MnR，螺栓材料為40MnB。實(shí)際螺栓面積預(yù)緊狀態(tài)螺栓設(shè)計(jì)載荷： N操作狀態(tài)螺栓設(shè)計(jì)載荷： N操作壓力法蘭力矩(設(shè)法蘭厚100 mm)： N N N N mm= N設(shè)計(jì)使用M20螺栓20根，材料20。管板厚度計(jì)算：換熱管為三角排列： mm因?yàn)?，剪切力不是控制因?shù)，可以不用剪切力設(shè)計(jì)壁厚。操作狀態(tài)螺栓載荷：(由于殼程壓力較大，以殼程壓力計(jì)算，下同) N預(yù)緊狀態(tài)螺栓載荷： N操作狀態(tài)螺栓面積：預(yù)緊狀態(tài)螺栓面積：取螺栓面積為： 已知M20螺栓的有效面積為161，所需螺栓=，取20根，間距 100 mm，大于最小間距。管板材料為16MnR，在設(shè)計(jì)溫度下，許用應(yīng)力為MPa。管板外徑為580 mm，內(nèi)圓直徑497 mm，內(nèi)圓高6 mm(雙面)，則管板名義后厚度取65 mm。則認(rèn)為管板可以取55 mm。查得，殼體公稱直徑 mm，換熱管外徑 mm，換熱管壁厚 mm，換熱管根數(shù)，換熱管長(zhǎng)度 mm，換熱管失穩(wěn)當(dāng)量長(zhǎng)度 mm，換熱管間距 mm，管板上管程分隔板槽深 mm，換熱管與管板連接采用焊接，焊高f= mm。實(shí)際補(bǔ)強(qiáng)面積：如果考慮焊縫面積，面積是足夠的。考慮使用20號(hào)熱軋?zhí)妓劁摴?MPa， mm， mm。管箱由于有接管法蘭，其強(qiáng)度足夠，不必另設(shè)吊耳。內(nèi)分程隔板厚按GB1511999表6，為10 mm，平蓋開隔板槽深4 mm。 有效厚度： mm水壓試驗(yàn)壓力： MPa材料屈服應(yīng)力： MPa水壓試驗(yàn)應(yīng)力： MPa水壓試驗(yàn)校核： MPa，壁厚滿足要求。 封頭 封頭選標(biāo)準(zhǔn)DN800橢圓封頭，材料與焊接方式和筒體相同。計(jì)算厚度： mm設(shè)計(jì)厚度： mm名義厚度： mm有效厚度： mm水壓試驗(yàn)壓力： MPa材料屈服應(yīng)力： MPa水壓試驗(yàn)應(yīng)力： MPa水壓試驗(yàn)校核： MPa，壁厚滿足要求。另外還對(duì)阻力進(jìn)行了計(jì)算和校核，阻力符合要求。s)入口雷諾數(shù)： 入口管摩擦系數(shù)： 入口管壓降： m液柱② 出口管壓降出口管流通面積： m2出口管流速： m/s出口雷諾數(shù)： 出口管摩擦系數(shù)：入口管壓降： m液柱③ 殼體靜壓 m液柱④ 流體靜壓 m液柱其中：是釜液在塔體內(nèi)高度，取=0。K)(6) 裕度首先計(jì)算實(shí)際傳熱面積，由下式得： m2傳熱面積裕度為：考慮到浮頭也有一定的傳熱能力，此裕度是可以接受的。其中，為系統(tǒng)壓力（絕壓）， MPa，為臨界壓力，查物性手冊(cè)知MPa。管程流體為水，設(shè)流速，則接管內(nèi)徑為： mm圓整后，取管程接口管內(nèi)徑為300 mm。通過下面公式計(jì)算管束直徑： mm(2) 殼體尺寸確定殼體直徑,先算，用下面公式計(jì)算為： m/s用下面公式計(jì)算為： m2由mm和m2，查文獻(xiàn)[2] 75頁的表320可知?dú)んw直徑為mm， m179。管程入口溫度T=195。/s 物性數(shù)據(jù)殼程流體50℃，臨界壓力/MPa汽化潛熱/(kJ/kg)蒸汽熱導(dǎo)率/(W/(m2．塔底液面高度大約與再沸器上部管板在同一水平面上，這就提高了塔底的高度，使塔體造價(jià)增大，尤其是高大的塔。2．由于無法進(jìn)行很大的熱補(bǔ)償，不適宜溫差大，熱應(yīng)力大的場(chǎng)合。3. 無熱應(yīng)力，結(jié)構(gòu)可靠。但泵的造價(jià)和能源消耗都很高，故而使用受到一定限制，適用場(chǎng)合不甚廣泛。垂直殼側(cè)再沸器適用于加熱介質(zhì)不適宜放在殼側(cè)的場(chǎng)合。為消除在低壓頭和高熱流條件下發(fā)生的流動(dòng)不穩(wěn)定性，應(yīng)在供液管路上安裝閥門或孔板。沸騰過程可以發(fā)生在管程，也可以在殼程。其局限性是不宜用于粘性大、有特殊結(jié)垢傾向的介質(zhì)（這主要是因?yàn)闊岷缥俜衅饔捎诮Y(jié)構(gòu)原因，一般都設(shè)計(jì)成固定管板式，其殼程的清洗是相當(dāng)困難的）以及熱源溫度不穩(wěn)定、或再沸器前后過程不穩(wěn)定的場(chǎng)合，另外熱虹吸再沸器的汽化率要控制在一個(gè)較小的（10%~20%）范圍內(nèi)。其汽液分離過程在殼程中進(jìn)行。最常用交叉流再沸器的有釜式再沸器、內(nèi)置式再沸器和水平熱虹吸再沸器。板殼式換熱器由于從結(jié)構(gòu)上解決了耐溫、抗壓和高效之間的矛盾，因而在化學(xué)工業(yè)中很快得到推廣應(yīng)用?，F(xiàn)在鈦制換熱器的應(yīng)用有了迅速的增加。以后又結(jié)合英國(guó)標(biāo)準(zhǔn)協(xié)會(huì)1976年底公布的壓力容器規(guī)范BS例如美國(guó)帕斯卡古拉煉油廠常減壓裝置的原油換熱系統(tǒng)，由于采用了換熱系統(tǒng)的最佳化設(shè)計(jì)及其他改進(jìn)措施，平均傳熱系數(shù)有了很大的提高。特別是七十年代初發(fā)生能源危機(jī)以來，各國(guó)都在紛紛尋找新的能源及節(jié)約能源的途徑，而換熱器是節(jié)約能源的有效設(shè)備。在余熱回收、利用地?zé)?、太陽能等方面都離不開換熱器。傳熱分析、應(yīng)力分析、信息儲(chǔ)存與檢索以及模擬和控制均編有程序。5500編制了換熱器的機(jī)械設(shè)計(jì)程序；蘇聯(lián)也有CA∏TA自動(dòng)設(shè)計(jì)系統(tǒng)；日本HEADS自動(dòng)設(shè)計(jì)系統(tǒng)是由三菱工程及造船有限公司研制的，使用該系統(tǒng)，僅僅輸入最少的數(shù)據(jù)，就能迅速地得到機(jī)械的設(shè)計(jì)圖表及圖紙。滲鋁管換熱器及鍍鋅鋼管換熱器的使用也日益增多。但是，由于它的制造工藝比較復(fù)雜，焊接要求高因而今后應(yīng)注重改進(jìn)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，發(fā)展新的成型和焊接工藝。在軸向流類型中，沸騰流體沿軸向流動(dòng)，在管程完成汽化過程。為保證管束完全浸沒在液體中，通常在管束的外側(cè)設(shè)一擋板，維持殼程液位。而且，對(duì)于管內(nèi)外流體溫差較大的情況下，需要增設(shè)膨脹節(jié)。立式管側(cè)熱虹吸再沸器的沸騰過程發(fā)生在管程，加熱介質(zhì)在殼程，兩相流混合物以較高的流速由排出管流向塔內(nèi)。對(duì)于碳?xì)浠衔?，—，而?duì)于水和水溶液，—。例如，對(duì)于廢熱鍋爐，由于加熱流體的腐蝕性，因而要節(jié)省特殊的金屬材料，加熱介質(zhì)走管程較為合適。 強(qiáng)制流動(dòng)再沸器示意圖 各型再沸器優(yōu)缺點(diǎn)一覽表種類優(yōu)點(diǎn)缺點(diǎn)釜式再沸器1．對(duì)操作條件的變化不敏感，可達(dá)到很高的汽化率，很低的溫差。1．比較容易結(jié)垢。3．殼程結(jié)垢后很難清洗。3. 立式熱虹吸再沸器對(duì)操作條件要求高，對(duì)于高真空和高壓力(近臨界壓力)及高粘度的寬沸點(diǎn)的條件，設(shè)計(jì)的難度很大。K))蒸氣密度/(kg/m179。已知?dú)こ虦囟萾=50，計(jì)算平均傳熱溫差：估算傳熱系數(shù)K=600W/(m2/m。殼程入口接管。則可知：查資料[20] 208頁的圖410與莫斯廷斯基關(guān)聯(lián)式，可查得時(shí)，臨界溫差約為15℃，大于。(7) 熱流密度核算熱通量參數(shù)可由下式得:臨界熱流密度： W/m2其中：。為封頭內(nèi)釜液高，取=3 m。 錐殼壁厚錐殼按照HG205821998中的錐殼部分計(jì)算，取與筒體相同材料，錐殼上頂角50176。腐蝕余量 mm，鋼板負(fù)偏差 mm。 封頭 由于管程流體較容易結(jié)垢，故使用比較容易拆卸的平蓋封頭，材料為16MnR材料，在設(shè)計(jì)溫度下，許用應(yīng)力為 MPa，焊接為雙面對(duì)焊。封頭與凹面法蘭相配合，凸面直徑為577 mm，高6 mm，內(nèi)圓直徑為497 mm，高4 mm。 JB/T47032000的長(zhǎng)度是140 mm， JB/T47032000的長(zhǎng)度是140 mm，管箱采用的接管，接管焊縫距法蘭焊縫距離定約為100 mm，平蓋封頭厚64 mm，接管寬度300 mm。接管位于錐殼，計(jì)算時(shí)用錐殼計(jì)算厚度?？紤]制造方便，補(bǔ)強(qiáng)片選DN2508DQ345R JB/T47362002。 JB/T47032000， JB/T47062000。 校核軸向應(yīng)力(1) 換熱管的穩(wěn)定許用壓應(yīng)力換熱管材料設(shè)計(jì)溫度下的屈服點(diǎn) MPa。 浮頭本設(shè)計(jì)浮頭采用球冠法蘭型浮頭蓋，管板為T型浮動(dòng)管板。 JB/T47062000，y=62 MPa，m=。實(shí)際螺栓面積預(yù)緊狀態(tài)螺栓設(shè)計(jì)載荷： N操作狀態(tài)螺栓設(shè)計(jì)載荷： N操作壓力法蘭力矩： N N N= N因此設(shè)計(jì)浮動(dòng)管板厚 mm。常溫下許用應(yīng)力 MPa，100℃下許用應(yīng)力 MPa。mm預(yù)緊法蘭力矩： N球冠形封頭半徑為250 mm，厚8 mm。經(jīng)計(jì)算，折流板尺寸為=DN8=5008=492 mm。 當(dāng)換熱器直徑大于800mm時(shí)，為了減少裝配或檢修時(shí)抽裝管束的困難避免損壞折流板和支持板，需增設(shè)滑道，滑道的結(jié)構(gòu)有滑板，滾輪和滑條等，對(duì)于釜式重沸器一般采用滑條結(jié)構(gòu)，殼體底部需設(shè)置支撐導(dǎo)軌。 進(jìn)口處卡門渦街頻率： Hz折流板間卡門渦街頻率： Hz丙烯的比定壓熱容與比定容熱容之比為，取壓縮系數(shù)Z=1。 支座首先，要計(jì)算再沸器的尺寸和質(zhì)量。 再沸器均由碳鋼制成，取密度為 kg/m3 筒體長(zhǎng)度 mm，筒體質(zhì)量為： kg 管箱圓筒長(zhǎng) mm，