【正文】 結果 上述計算結果，基床頂面最大應力標準值σmax＝，根據(jù)（JTJ29098）：γ0γσσmax≤σγ其中γ0＝ γσ= σγ=600kpa 承載力滿足要求。② 持久組合五：穩(wěn)定力矩MR，傾覆力矩M0，豎向合力Vk標準值計算結果見表242 。①基床拋石增加的自重 （見圖233）：△G=（33）11=363（kN）②墻前被動土壓力：ep=311tg2(45176。/2)=(kPa)Ep=3=（kN）（）③。3碼頭穩(wěn)定性驗算 作用效應組合持久組合一:極端高水位時的永久作用+波谷作用(主導可變)+均載、門機鐵路荷載(非主導可變)持久組合二:設計高水位時的永久作用+波谷作用(非主導可變)+均載、門機鐵路荷載(主導可變)持久組合三:設計低水位時的永久作用+系纜力(主導可變)+均載、門機鐵路荷載(非主導可變) 持久組合四:極端高水位時的永久作用+系纜力(主導可變)+均載、門機鐵路荷載(非主導可變)持久組合五:設計高水位時的永久作用+系纜力(主導可變)+均載、門機鐵路荷載(非主導可變)持久組合六:設計低水位時的永久作用+波谷作用(主導可變)+均載、門機鐵路荷載(非主導可變) 持久組合七:極端高水位時的永久作用+波谷作用(非主導可變)+均載、門機鐵路荷載(主導可變)持久組合八:設計高水位時的永久作用+波谷作用(主導可變)+均載、門機鐵路荷載(非主導可變)持久組合九:設計低水位時的永久作用+波谷作用(非主導可變)+均載、門機鐵路荷載(主導可變)1）碼頭分層穩(wěn)定驗算（1）考慮波浪作用，波谷作用為非主導可變作用，均載、門機鐵路荷載為主導可變作用時，用下式計算：抗滑穩(wěn)定：γ0（γEEH+γEPqH+ψγpPB）≤1/γd(γGG+γEEV+γEEqV+ψγuPBu)f抗傾穩(wěn)定：γ0（γEMEH+γEMEqH+ψγpMPB）≤1/γd(γGMG+γEMEV+γEMEqV+ψγuMPBU)（2）不考慮波浪作用，系纜力為主導可變作用，均載、門機鐵路荷載為非主導可變作用時，用下式計算（只計算胸墻及卸荷塊體二層）：抗滑穩(wěn)定：γ0（γEEH+γPRPRH+ψγEEqH）≤1/γd(γGG+γEEVγPRPRV+ψγEEqv)f抗傾穩(wěn)定：γ0（γEMEH+γPRMPR+ψγEMEqH）≤1/γd(γGMG+γEMEV+ψγEMEqv)（3）波谷作用為主導可變作用，均載、門機鐵路荷載為非主導可變作用時，用下式計算：抗滑穩(wěn)定：γ0（γEEH+γPPH+ψγEEqH）≤1/γd(γGG+γEEV+γpPu+ψγEEqH）f抗傾穩(wěn)定：γ0（γEMEH+γpMpB+ψγEMEqH）≤1/γd(γGMG+γEMEV+γuMpBu+ψγEMEqV)γG－――自重力的分項系數(shù)。m） Phi 層號Ph1 Ph2 Ph3 Ph4 Ph5 ∑第一層第二層第三層第四層第五層 Pu及MPu的計算結果層號計算面底寬b水平力合力作用點距計算面前趾的距離d=b/3第一層31第二層7第三層第四層第五層3. 設計低水位（）H1%=，T=5） 確定波態(tài):按《海港水文規(guī)范》（JTJ21398）。1. 極端高水位（）H1%=，T=1） 確定波態(tài):按《海港水文規(guī)范》（JTJ21398）。β－系船纜與水平面之間的夾角（15176。 ζ1―――風壓不均勻折減系數(shù)，根據(jù)船長L=，查（JTJ14412010）規(guī)范表（）。(3) 水平力Eq2Hi作用的力臂di。（1）土壓力強度計算，按《重力式碼頭設計與施工規(guī)范》（JTJ290—98）。 ⑤垂直力Evi作用的力臂Li。e0=0e1=hAB*r1*ka=18=(Kpa)e2=（hAB*r1+hBC*r2）*ka=（*18+*11）*=(Kpa)e2′=0e3=hCD*r2*ka=11=(Kpa)e4=（hAB*r1+hBC*r2+hCE*r2 ）*ka=(*18+*11+*11)=(Kpa)e5=+（）*11*=（Kpa）① 合力計算：土壓力合力Ei的計算結果見表 2210 （以單寬m計算）。=sin15176。 按《重力式碼頭設計與施工規(guī)范》 （JTJ29098） 條規(guī)定，可近似按公式（）計算：Ka=tg2(45176。 碼頭前沿底高程 根據(jù)《海港總平面設計規(guī)范》（JTJ21199）碼頭前沿水深D=T+Z1+Z2+Z3+Z4 碼頭前沿底高程 = 設計低水位—D 表211 碼頭前沿水深計算船型10000噸商品汽車滾裝船設計船型滿載吃水T龍骨下最小富裕水深Z1波浪富裕深度Z20配載不均勻增加值Z3備淤富裕深度Z4碼頭前沿水深計算值D設計低水位碼頭前沿底高程設計值 碼頭立面方塊寬度 取寬度為5000mm。（七）課程設計目的、內容和要求：1．目的：訓練用所學有關知識及有規(guī)范進行港口水工建筑物設計驗算或計算的能力。表2 地質指標名稱分布標高（m）重度標準值（kN/m3）固塊備注Φ(176。)C(kPa)淤泥質粘土原泥面~ 154中粗砂~ 340粘土~ 2745粉質粘土1~ 1736粉質粘土22238表3 ep曲線表p(kPa)050100200400600e粘土粉質粘土1粉質粘土24．地震基本烈度為7度（四）碼頭面荷載堆存荷載：當用于構件計算時：q=40kPa當用于整體計算時：q=30kPa門機荷載、鐵路荷載按《港口工程荷載規(guī)范》JTJ215—98附錄C的Mh—4—25設計。2．內容：對初步擬定的碼頭結構斷面方案進行計驗算或計算，內容包括： （1）作用的分類及計算； （2）碼頭穩(wěn)定性驗算； （3）基床和地基承載力驗算； （4）整體穩(wěn)定性驗算； （5）卸荷塊體承載力驗算； （6）地基沉降計算。 尺縫寬度取20mm。 Φ/2)=tg2(45176。=土壓力標準值按（JTJ290－98）。② 水平力EHi作用的力臂di ，計算結果見表 2211 。 ⑥垂直力Evi作用產(chǎn)生的穩(wěn)定力矩MEvi=EviLi,。 e=q Kq Ka ,其中kq =Kq= 所以 e = q ka . e0 = 30=(kpa) e1 =30 = (Kpa) 土壓力分布圖見下圖： （2）合力計算 （以單寬m計算）：土壓力合力Eq1的計算結果見表2223 。(4) 水平力Eq2Hi作用產(chǎn)生的傾覆力矩MEq2Hi=Eq2Hidi。ζ2―――風壓高度變化修正系數(shù)，根據(jù)型深=，查（JTJ14412010）規(guī)范表（）。）。 基床采取暗基床形式， 2H=2*=d=確定為立波。 基床采取暗基床形式， 2H=2*=d=確定為立波。γPR－――系纜力的分項系數(shù)，；G―――作用在計算面上的結構自重力的標準值（kN）；F―――沿計算面的摩擦系數(shù)設計值。根據(jù)上述穩(wěn)定計算結果，只有第一層（即胸墻）的穩(wěn)定不滿足，施工中的措施是將胸墻與卸荷塊體之間用型鋼連接為一整體。+45176?；岔斆鎽τ嬎憬Y果見表244 。 地基承載力驗算 經(jīng)計算比較，持久組合三中碼頭面有荷載時作為控制情況，以此組合驗算。 偶然狀況(6度地震) 本狀況不控制，略?；岔斆鎽τ嬎憬Y果見表244 。計算公式：γ0（γEEH+γPRPRH+ψγEEqH）≤1/γd(γGG+γEEV +ψγEEqv)f式中，f為拋石基床與地基土（粘土）之間的摩擦系數(shù)。+45176。工程選擇盡量選擇對抗震有利地段。靜水面以下深度Hhu處波浪壓力強度按（）式計算：其中超高hs按照（）式進行計算：則Hhs==（m）波浪壓力分布圖見下圖： 水平合力計算結果層號第一層第二層第三層第四層第五層本層以上合力 力臂di計算結果 （m） Phi 層號Ph1 Ph2 Ph3 Ph4 Ph5 第一層第二層第三層第四層第五層 Mphi計算結果（KN（可變作用）計算碼頭墻前波谷時的波浪壓力及計算層底面的波浪浮托力標準值。）。FXW=105AXWV2ζ1ζ2，式中V=22m/s。(1)土壓力強度計算，按（JTJ29098） eo=30=(kPa) e1=30=(kPa) 土壓力分布同碼頭面堆貨荷載分布(2) 合力計算 （以單寬m計）：。表2－2－19 土壓力計算結果(KN)層號第一層第二層第三層第四層第五層EiEHi=EicosδEVi=Eisinδ00本層以上∑EHi本層以上∑EVi00表2－2－20 水平力臂di計算結果（m） EhiEH1EH2EH3EH4EH5第一層第二層第三層第四層第五層表2－2－21 傾覆力矩MEhu計算結果（kN﹒m） EhiEH1EH2EH3EH4EH5∑第一層第二層第三層第四層第五層表2－2－22垂直力臂Li計算結果(m) EhiEH1EH2EH3EH4EH5第一層－第二層－－第三層－－第四層－－第五層－－表2－2－23 穩(wěn)定力矩MEvi計算結果（kN﹒m）EViEV1EV2EV3EV4EV5∑第一層－第二層－－第三層－－第四層－－第五層－－ 碼頭面堆貨荷載 q=30Kpa 產(chǎn)生的土壓力標準值 （可變作用） 主動土壓力系數(shù)同前。 ④水平力EHi作用產(chǎn)生的傾覆力矩MEhi=EHidi,。下式計算中的h都是兩點之間的高程差。=垂直土壓力系數(shù) Kay=Ka﹒sinδ=Ka sin15176。m）Gi G1G2G3G4G5G每層第一層第二層第三層第四層第五層 設計低水位情況（1） 自重力：計算見表227 （以單寬m 計）（2） 力臂：計算見表 228（3） 穩(wěn)定力矩：M Gi =Gidi ，計算結果見表 229. 表 227 自重力計算結果 （KN）層號第一層第二層第三層第四層第五層Gi本層以上ΣGi第一層G1自重力及力臂d1計算：G1=*23+*18+1*23+2*3*23=d1=（（*23+*18+1*23）*+2*3*23*1）/=第一層G2自重力及力臂d2計算：G2=*（**（4+3）*）+*（7*+*）+（（4+3）*+（）*）*18+**23=**= *1**= +1*1/3=**= ()**= ()/2+=()**= 7/2+=4***= 2/3*=***= +鋼筋混凝土卸荷塊體力臂d21=（*+*+*+*+*4+*+*）/= A21=++++++=*= 3+= m 3*（+）= +=6m*1*= +2/3=墻后回填10~100kg塊石棱體力臂d22=（*+*6+*）/（++）= A22=（++）*18=路面混凝土力臂d23=3+**23=d2=（d21*A21+d22*A22+d33*A23）/（A21+A22+A23）=其余層不變表228 力臂di計算(m)GiG1G2G3G4G5第一層