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【正文】 32得到40Cr的特性系數(shù)則界面安全系數(shù)：故E段左端截面的左端面都安全！九、鑄件減速器機體結(jié)構(gòu)尺寸計算表及附件的選擇鑄件減速器機體結(jié)構(gòu)尺寸計算表名稱符號減速器及其形式關系機座壁厚δ+3mm=,取8mm機蓋壁厚δ1+3=8mm,取8mm機座凸緣厚度b=12mm機蓋凸緣厚度b1=12mm機座底凸緣厚度p=20mm取30mm地腳螺釘直徑df+12=地腳螺釘數(shù)目na250mm,n=4軸承旁連接螺栓直徑d1=機蓋與機座連接螺栓直徑d2(~df=~連接螺栓d2的間距l(xiāng)150~200mm取180mm軸承端蓋螺釘直徑d3(~df=~窺視孔蓋螺釘直徑d4(~df=~定位銷直徑d(~df=~df、dd3至外機壁距離c1dd2至凸緣邊緣距離c2軸承旁凸臺半徑R1R1=C2=20凸臺高度h外機壁至軸承座端面距離L1c1+c2+(5~8=44內(nèi)機壁至軸承座端面距離L2δ+c1+c2+(5~8=52大齒輪頂圓與內(nèi)機壁距離△1≥=齒輪端面與內(nèi)機壁距離△2≥δ=8mm取10mm機蓋、機座肋厚m1,mm1=m≈=,取7mm軸承端蓋外徑D2軸承端蓋凸緣厚度e(1~d3=9mm取12mm軸承旁連接螺栓距離ss≈D2減速器附件的選擇，在草圖設計中選擇包括：軸承蓋，窺視孔，視孔蓋，壓配式圓形油標，通氣孔，吊耳，吊鉤，螺塞，封油墊，氈圈等。從應力集中疲勞強度的影響來看，E段左截面和E段右截面為齒輪軸嚙合區(qū)域，引起的應力集中最為嚴重，截面E左端面上的應力最大。因為帶輪軸上有鍵槽，故最小直徑加大6%，=。 包角滿足條件6）.計算帶的根數(shù)單根V帶所能傳達的功率 根據(jù)=2900r/min 和=125mm 表84a用插值法求得=單根v帶的傳遞功率的增量Δ 已知A型v帶，小帶輪轉(zhuǎn)速=2900r/min 轉(zhuǎn)動比 i==/=2 查表84b得Δ=計算v帶的根數(shù)查表85得包角修正系數(shù)=,表82得帶長修正系數(shù)==(+Δ=(+=Z= =7）、計算單根V帶的初拉力和最小值＝500*+qVV=對于新安裝的V帶,初拉力為:=285N對于運轉(zhuǎn)后的V帶,初拉力為:=247N8）．計算帶傳動的壓軸力=2Zsin(/2=754N9）.帶輪的設計結(jié)構(gòu):HT200:腹板式. C．結(jié)構(gòu)圖 略）齒輪傳動設計 選擇斜齒輪圓柱齒輪先設計高速級齒輪傳動1）、選擇材料熱處理方式根據(jù)工作條件與已知條件知減速器采用閉式軟齒面計算說明(HB=350HBS,8級精度,查表101得小齒輪 40Cr 調(diào)質(zhì)處理 HB1=280HBS 大齒輪 45鋼 調(diào)質(zhì)處理 HB2=240HBS按齒面接觸強度計算:取小齒輪=20，則=，==，取=83并初步選定β＝15176。工程電動機高速軸Ⅰ中間軸Ⅱ低速軸ⅢN轉(zhuǎn)速r/min）29001450352119P 功率kW）轉(zhuǎn)矩T(N?mi傳動比2效率四、傳動件的設計計算1．設計帶傳動的主要參數(shù)。設計計算及說明結(jié) 果一、傳動方案的擬定及說明傳動方案給定為三級減速器包含帶輪減速和兩級圓柱齒輪傳動減速），說明如下：為了估計傳動裝置的總傳動比范圍，以便選擇合適的傳動機構(gòu)和擬定傳動方案，可先由已知條件計算其驅(qū)動卷筒的轉(zhuǎn)速，即一般常選用同步轉(zhuǎn)速為的電動機作為原動機，因此傳動裝置總傳動比約為1623。圖2為參考傳動方案。選定電動機的型號為Y132S22。250125）/176。3）、按齒面接觸強度計算:確定公式中的各計算數(shù)值，載荷比較平穩(wěn)綜合選擇Kt=則:確定需用接觸應力= 因軟齒面閉式傳動常因點蝕而失效,故先按齒面接觸強度設計公式確定傳動的尺寸,然后驗算輪齒的彎曲強度,查表95得齒輪接觸應力=600MPa大齒輪的為=550MPa = = =/S=576Mpa= /S= Mpa=(+/2= Mpa4）、計算(圓周速度:V=лn1/60000=2）、計算齒寬b及模數(shù)B=φd===cosβ/ =H==b/h=(計算縱向重合度==a :故 載荷系數(shù) K=1***=4）、按實際的載荷系數(shù)校正所得分度圓直徑由式1010a得 ==5）計算模數(shù)= cosβ/=5）、按齒根彎曲強度設計 由式1017a上式中b根據(jù)縱向重合度=,從圖1028查得螺旋角影響系數(shù)Yβ=c計算當量齒數(shù)齒形系數(shù)，由[1]圖105查得由圖1020C但得=500 MPa=380 MPa由圖1018取彎曲疲勞極限=,=
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