【正文】 m/m） 傾覆力矩（ kN =，系纜力豎向力標準值 NV=Nsin? =522 sin15176。） 主動土壓力系數Kan 土壓力強度標準值計算 可變作用（堆貨荷載） eqni（ kPa） 計算式 數值 11 1 塊石 15 12 碼頭后門機荷載產生的土壓力合力（可變作用）標準值及其力矩的計算 計算土層n 土層高程（ m） 土層頂土壓力強度 en1（ kPa） 土層底土壓力強度 en2（ kPa） 土層厚度hn（ m） 土壓力合力標準值 En（ KN） 水平分力標準值及其產生的傾覆力矩 豎向分力標準值及其產生的穩(wěn)定力矩 頂 底 計算式 數值 水平分力 EHn（ KN） 力臂LHn（ m） 傾覆力矩MEHn（ KN） 主動土壓力系數 Kan 土壓力強度標準值計算 可變作用（堆貨荷載） eqni（ kPa） 計算式 數值 11 1 渣石 0 50 12 21 2 塊石 0 50 22 36 胸墻后鐵路一線荷載產生的土壓力合力（可變作用）標準值及其力矩的計算 計算土層n 土層高程（ m） 土層頂土壓力強度 en1（ kPa） 土層底土壓力強度 en2（ kPa） 土層厚度hn（ m） 土壓力合力標準值 En（ KN） 水平分力標準值及其產生的傾覆力矩 豎向分力標準值及其產生的穩(wěn)定力矩 頂 底 計算式 數值 水平分力 EHn（ KN） 力臂LHn（ m） 傾覆力矩MEHn（ KN m） 滿布均布荷載 1 0 0 ∑ 0 0 33 三、 鐵路荷載產生的土壓力（可變作用） 設計機車為 干線 機車，鐵路線荷載是 140KN/m，軌枕長度為 ，軌枕上均布荷載為 q=140/=56kPa。） 主動土壓力系數 Kan 土壓力強度標準值計算 永久作用 eni（ kPa） 計算式 數值 11 1 渣石 18 0 12 18 = 21 2 塊石 17 0 22 （ +17 ） = 31 3 15 32 （ +17 ） = 41 4 10 42 （ + 10） = 28 極端低水位時填料自重力產生的土壓力合力（永久作用）標準值及其力矩的計算 計算土層n 土層高程（ m） 土層頂土壓力強度 en1（ kPa） 土層底土壓力強度 en2（ kPa） 土層厚度hn（ m） 土壓力合力標準值 En（ KN） 水平分力標準值及其產生的傾覆力矩 豎向分力標準值及其產生的穩(wěn)定力矩 頂 底 計算式 數值 水平分力 EHn（ KN） 力臂LHn（ m） 傾覆力矩MEHn（ KN m） 豎向分力 EVn（ KN） 力臂LVn（ m） 穩(wěn)定力矩MEVn（ KN anK = 內摩擦角 n? =45176。 (三 ) 沉放地點吃水驗算 沉箱加壓載水后吃水為 T=，考慮富裕深度為 ，基床頂面水深為 ，則 T＜基床頂面水深－富裕深度 =－ =8m，所以沉放地點吃水滿足要求。 因該沉箱前后對稱，故沉箱的重心在沉箱寬度的中心線上，不需預加平衡壓載水。 4. 厚度 拋石基床厚度取 。 h1=， h2=，拋石棱體頂寬 d=。 第四節(jié) 其他設計問題 (一 ) 拋石棱體 1. 作用 設置拋石棱體是為了防止回填土的流失，并且減少墻后回填土對沉箱和胸墻產生的土壓力。兩條鐵路線的中心線距離為 ，兩條鐵路線的中心線距近側門機軌道的距離為 3m。沉箱材料體積和重量計算見下表 2： 沉箱材料體積和重量計算表 編號 構件名稱 體積計算式 體積 Vi（ m3） 重量 Gi（ KN） 1 前壁 2 后壁 3 側壁 2 4 底板 5 橫隔墻 6 縱隔墻 6 7 端內加強角 4 8 內加強角 28 9 底加強角 （ +） 16 8 10 前趾 11 后趾 總和 表 2 沉箱重量 =，小于沉箱預制場大平臺可制作沉箱的最大重量 2022t，滿足預制場的預制能力。 3. 沉箱高度 沉箱高度 =沉箱頂標高－沉箱底標高 =－（﹣ ） = 4. 沉箱寬度 根據經驗?。?～ ）倍碼頭高度（胸墻頂到沉箱底），即（ ～ ） [－（﹣） ]=～ ，則沉箱寬度取 。 則： 碼頭前沿設計水深 D=T+Z1+Z2+Z3+Z4=++0+0+= 碼頭底標高 =設計低水位－碼頭前沿設計水深 =－ =﹣ 碼頭底標高取﹣ 。 材料名稱 重度γ（ kN/m3） 內摩擦角φ（度） 水上 水下 水上 水下 混凝土 23~24 13~14 / / 鋼筋混凝土 24~25 14~15 / / 塊石 17 10 45 45 渣石 18 10 29 29 表 1 (五 ) 使用荷載： 1. 堆貨荷載： 前沿 q1=20kpa；前方堆場 q2=30kpa。 2. 波浪： 擬建碼頭所在水域有掩護，碼頭前波高小于 1 米（不考慮波浪力作用）。 圖一 地質資料 標高 土質 柱狀圖 指標 海底至 淤泥 γ m=φ 固 = C 固 =0 ~~~~~~~ ~~~~ 以下 亞粘土 γ m=φ 固 =25186。 (二 ) 沉箱頂標高 沉箱頂標高 =施工水位 +（ ~） =+（ ~） =~ 根據大連地區(qū)施工水位，沉箱頂標高取 。 倒濾層頂標高 =+= 第二節(jié) 沉箱尺度的確定 (一 ) 外形尺度 1. 泊位長度 設計泊位為順岸式碼頭連續(xù)多個泊位的中間泊位，泊位長度 Lb=L+2d（設計船長 +富裕長度），其中 L=146m， d=12~15m，取 d=15m， Lb=L+2d=146+30=176m。 5. 加強角寬度 加強角寬度一般為 150~200mm，取 200mm。 ，β =15176。 船舶擠靠力標準值 KNn FKF xjj 39。破裂角θ 2=176。 (四 ) 拋石基床 1. 作用 將墻身傳來的外力擴散到較大范圍的地基上，以減少地基應力和建筑物的沉降；保護地基免受波浪和水流的淘刷；整平基面，便于墻身的砌筑和安裝。變形縫為上下通縫，即胸墻的變形縫設在兩個沉箱的接頭處，間距為 16m，縫寬采用 50mm，用彈性材料填充。 第二節(jié) 沉箱吃水驗算 (一 ) 滑道末端吃水驗算 沉箱加壓載水后吃水為 T=，考慮富裕深度為 ，則 T＜滑道末端水深－富裕深度 =－ =，所以滑道末端吃水滿足要求。 n? =0176。 m） 豎向分力 EVn（ KN） 力臂LVn（ m） 穩(wěn)定力矩MEVn（ KN） 主動土壓力系數 Kan 土壓力強度標準值計算 永久作用 eni（ kPa） 計算式 數值 11 1 渣石 18 0 12 18 = 21 2 10 22 （ +10 ） = 26 極端高水位時胸墻后填料自重力產生的土壓力合力（永久作用）標準值及其力矩的計算 計算土層n 土層高程（ m） 土層頂土壓力強度 en1（ kPa） 土層底土壓力強度 en2（ kPa） 土層厚度hn（ m） 土壓力合力標準值 En（ KN） 水平分力標準值及其產生的傾覆力矩 豎向分力標準值及其產生的穩(wěn)定力矩 頂 底 計算式 數值 水平分力 EHn（ KN） 力臂LHn（ m） 傾覆力矩MEHn（ KN m） 滿布均布荷載 1 0 0 2 0 0 3 ∑ 31 胸墻后堆貨荷載產生的土壓力計算圖式如下： 胸墻后堆貨荷載產生的土壓力強度計算 計算層面編號 土層n 土層高程（ m） 土層厚度 hn（ m） 回填材料 外摩擦角δ n（176。） 主動土壓力系數Kan 土壓力強度標準值計算 可變作用（堆貨荷載） eqni（ kPa） 計算式 數值 11 1 渣石 0 50 12 21 2 0 22 31 3 塊石 0 50 32