【正文】 有電阻式、電容 式、壓電式、電磁式等多種形式。 （ 1） 液柱式壓力表 它是根據(jù)液 柱的 高度差 ，根據(jù)此原理從而 確定壓力 的大小 。當螺紋管的節(jié)距 P 提升時 ， 因為 揣流沿壁面 流動 時也要消耗一部分的能量， 可以看出 渦流是 越來越小 ，因而對傳熱能力的影響也就不會太大。 單頭 及 多頭螺紋管的 對比 它 是一種高效的傳熱元件，它是將鋼管按 相應 的 數(shù)據(jù)得出的管束 。so39。 mm 相鄰兩孔的平均值 dp39。因此國家勞動部門制定了受壓元件強度計算標準，目的是保證 強度的設計，來保證安全。這樣的不停送風以及排除燃燒產物的程序，我們把它叫做鍋爐 的通風。=100Q2Q1/Q2 41 Th K 灰壁面外表溫度 273+th 478 中國礦業(yè)大學徐海學院 2020 屆本科生畢業(yè)設計 21 表 26 第二管束 計算表 序號 符號 單位 名稱 計算公式或數(shù)據(jù)來源 結果 1 v39。Q % 誤差 amp。這些年里，電子科學的進步 和深入，一些研究人員嘗試數(shù)學模型解析法，得出爐膛傳熱過程的意義，已經有所成效。 熱平衡的計算應該在鍋爐機組處在熱工況一定下進行的。 （ 9） 鍋爐的排污結構應利于排污，以防鍋爐內水垢堆積和鍋水含鹽量過高。因為強度不夠會導致受壓元件破裂甚至爆炸，但是也要考慮節(jié)省鋼材，因 此強度計算標準中規(guī)定了受壓元件的最小壁厚。具體的，鍋爐的結構應符合下列的要求： （ 1） 各部分在運行時應能按設計預定方向自由膨脹。因此可以認為 ， 即使對稱 布置 的情況，采用不同的給水方式也可以產生爐膽偏置方能實現(xiàn)的不對稱的水循環(huán)。鍋殼式鍋爐水循環(huán) 基本上屬于大空間自然循環(huán)。二、四回程的煙囪在爐前，安裝使用不方便；五回程的結構太復雜 ，一般少用。本次設計的鍋爐是帶壓 臥式 鍋殼 燃氣 蒸汽鍋爐。 鍋殼式火管燃油燃氣鍋爐 燃油燃氣鍋爐就其本體結構而言可分為鍋殼式（也稱火管）鍋爐、水管鍋爐和浸沒燃燒式加熱鍋爐。 圖 13 濕背式鍋爐 雙爐膽各成獨立回路的濕背式三回程鍋爐，主要用于制造大容量的鍋殼式鍋爐。但 隨著鍋 爐容量的減小，爐膽的相對面積增加，爐膽出口煙溫大為降低，可明顯改善煙氣對后煙箱蓋的沖刷和破壞程度，經過計算認為， lt/h 以下的鍋爐可采用干背式結構，但不適合容量大的鍋爐。C,其熱效率可達 93%左右 [3]。隨著本國的發(fā)展和國際社會對環(huán)保呼聲的提髙 ， 我國燃氣鍋爐制造與應用必將有一個新的發(fā)展。 gas 目 錄 中國礦業(yè)大學徐海學院 2020 屆本科生畢業(yè)設計 1 1 緒論 鍋爐是 一 種把 石 油、煤炭或天然氣等能源儲藏的化學能轉變成水或水蒸氣的熱能重要 設備，同時鍋爐也是國民經濟中重要的供應蒸汽設備 ,電力 、 機械、冶金、化工、食品、造紙等，以及工業(yè)和民用都需要鍋爐供給大量的蒸汽或熱水。 本設計對 4t/h WNS 臥式燃氣蒸汽的鍋爐進行設計，設計參數(shù)為 :鍋爐額定蒸發(fā)量： D=；鍋爐額定蒸汽壓力： p= ； 給水溫度： 20oC ； 冷空氣溫度：20oC。中國礦業(yè)大學徐海學院 本科生畢業(yè)設計 姓 名： 學 號 ： 學 院： 中國礦業(yè)大學徐海學院 專 業(yè)： 熱能與動力工程 設計題目： 型燃氣蒸汽鍋爐設計 專 題： 指導教師： 職 稱： 2020 年 6 月 徐州 中國礦業(yè)大學徐海學院畢業(yè)設計任務書 專業(yè)年級 學號 學生姓名 任 務 下 達 日 期 ： 2020 年 12 月 20 日 畢業(yè)設計日期： 2020 年 1 月 20 日至 2020 年 6 月 10 日 畢業(yè)設計題目： 型 燃氣蒸汽鍋爐設計 畢業(yè)設計專題題目： 畢業(yè)設計主要內容和要求： 指導教師簽字： 鄭 重 聲 明 本人所呈交的畢業(yè)設計，是在導 師的指導下，獨立進行研究所取得的成果。 首先介紹了燃氣鍋爐 的工作原理及結構特點，其次主要是具體設計部分，包括：爐膽的設計與計算，螺紋煙管的熱力計算，其他部分的熱平衡計算，阻力計算。各種工業(yè)的生產性質與規(guī)模不同，工業(yè)及民用采暖的規(guī)模大小也不 一 樣，因此所需要的鍋爐容 量 、蒸汽參數(shù)、結構、性能方面也很不相同。 燃氣鍋爐的結構 現(xiàn)代鍋爐工業(yè)中的中小型鍋爐趨向于 快裝化、自動化 ， 無論是水管還 是 鍋殼式燃油鍋爐，其結構形式一般可分為立式和臥式兩種。 臥 式 鍋殼式燃氣鍋爐的結構比較穩(wěn)定，其主要變化是對前后煙箱、尾部受熱面的布置進行改革，其主要結構形式有干背式順流燃燒鍋爐、濕背式順流燃燒鍋爐和濕背式中心回焰燃燒鍋爐。鑒于以上原因，本次設計的燃氣鍋爐采用 濕背式結構 [5]。如 Bobacock 公司生產的鍋殼式鍋爐，供熱量在 以上的高壓 熱水鍋爐采用雙爐膽結構；鍋爐額定蒸發(fā)量在 16t/h 以上的高壓蒸汽鍋爐也采用雙爐膽結構。鍋殼式鍋爐結構簡單，水及蒸汽容積大，對負荷變動適應性好，對水質要求比水管鍋爐低，多用于小型企業(yè)的生產工藝和生活采暖上。 圖 14 臥式濕背鍋爐 所謂鍋殼式鍋爐，也稱為火管鍋爐，即以爐膽（火簡 ） 和煙管（火管 ） 為主要受熱面構成的鍋爐。 （ 5） 化傳熱的煙管替代早期使用的光管。討論水循環(huán)的目的，主要是為了認識鍋爐循環(huán)回路的工作狀態(tài)以及使水管能夠得到可靠的冷卻，從而得到正常的水循環(huán)。本次設計 采用 不對稱的結構 。鍋爐上各部分均為剛制的材系固體，受熱后呈線形膨脹。 （ 4） 受壓、部件結構的形式、開孔和焊縫的布置應盡量避免或減少復合應力和應力集中。 （ 10） 必須裝有可靠的安全保護設施。對燃氣蒸汽鍋爐 ,通常按照標況下 1m3氣體燃料為標準計算。 爐膛的傳熱計算主要目的是：得出爐膛出口溫度以及爐膛輻射受熱面（水冷壁）的吸熱大小 [8]。Q=100Q2Qf/Q2 中國礦業(yè)大學徐海學院 2020 屆本科生畢業(yè)設計 19 表 25 第一管 束計算表 序號 符號 單位 名稱 計算公式或數(shù)據(jù)來源 結果 1 v39。 oC 進口煙溫 第一管束出口煙溫 740 2 I39。依照爐的容量大小、類型的差異，通風的方式可以為：自然及機械的通風。蒸汽爐的安裝、制造、修理等，必須遵從《蒸汽鍋爐安全計算監(jiān)察規(guī)程》，還要遵照鍋爐制造技術條件等其他標準。=(d139。故計算縱向孔橋減弱系數(shù) 20 w 計算縱向孔橋減弱系數(shù) w1=(sd)/s 21 d1 mm 安全閥管孔 1 設計給定 65 22 d2 mm 安全閥管孔 2 設計給定 65 23 dp mm 相鄰兩孔的平均值 dp=(d1+d2)/2 65 24 so mm 確定不需計算孔橋減弱系數(shù)的最小節(jié)距 so=dp+2? ((Dn+t)? t) 25 s mm 相鄰兩孔節(jié)距 設計給定 220 26 b mm 人孔短軸尺寸 設計給定 280 27 d2 mm 副蒸汽閥管孔 2 設計給定 46 28 dp mm 相鄰兩孔的平均值 dp=(b+d2)/2 163 29 so mm 確定不需計算孔橋減弱系數(shù)的最小節(jié)距 so=dp+2? ((Dn+t)? t) 30 s mm 相鄰兩孔節(jié)距 設計給定 460 31 判斷 由于 sso，故計算縱向孔橋減弱系數(shù) 32 w 計算縱向孔橋減弱系數(shù) w3=(sd)/s 中國礦業(yè)大學徐海學院 2020 屆本科生畢業(yè)設計 32 續(xù)表 28 33 wmin 最小減弱系數(shù) 取 wh,w1,w3中最小值 34 t1 mm 最小理論計算厚度 t1=PDn/(2? wmin? [q]p) 35 C1 mm 腐蝕減薄附加厚度 按 36 C2 mm 鋼板厚度下偏差附加厚度 按 GB709 37 C3 mm 工藝減弱附加厚度 冷卷冷校 0 38 C mm 鍋殼筒體的附加厚度 C=C1+C2+C3 39 tmin mm 最小需要壁厚 t1+C 40 ty mm 有效厚度 t1C 41 ws 鍋殼體實際減弱系數(shù) ws=PDn/(2? [q]p)/ty 42 判斷 合格 43 t mm 鍋殼體的取用厚度 設計給定 16 44 校核 滿足要求 ttmin 爐膽強度計算 1 p MPa 計算壓力 按相連鍋殼計算壓力 2 tbi oC 計算壁溫 直接受火焰輻射的爐膽 ,tbi=tj+90 3 oC tbi取 4 [q]j MPa 基本許用壓力 按 表 1 123 5 x 基本許用壓力修正系數(shù) 按表 3 爐膽強度計算 1 p MPa 計算壓力 按相連鍋殼計算壓力 2 tbi oC 計算壁溫 直接受火焰輻射的爐膽 ,tbi=tj+90 中國礦業(yè)大學徐海學院 2020 屆本科生畢業(yè)設計 33 續(xù)表 28 3 oC tbi取 4 [q]j MPa 基本許用壓力 按表 1 123 5 x 基本許用壓力修正系數(shù) 按表 3 6 [q] MPa 確定許用壓力 [q]=x? [q]j 7 mm 爐膽厚度計算 設計給定 10 8 L mm 爐膽計算長度 設計給定 3400 9 Dw mm 爐膽外直徑 設計給定 770 10 Dn mm 爐膽內直徑 設計給定 750 11 Dp mm 爐膽平均直徑 760 12 tmin mm 最小需要壁厚 tmin=pDw/2/[q]+1 13 t mm 爐膽取用厚度 設計給定 10 14 校核 取用厚度 10mm，滿足波形爐膽厚度 =8mm 且 =22mm 的要求 前管板強度計算 選用材料 20g,GB713 1 p MPa 計算壓力 同鍋殼 2 tbi oC 計算壁溫 與溫度低于 600oC 的煙氣接觸的管板計算壁溫， tbi=tj+25 3 當計算壁溫低于 250oC 時， tbi取 250 4 [q]j MPa 基本許用壓力 按表 1 125 5 x 基本許用壓力修正系數(shù) 按表 3 6 [q] MPa 確定許用壓力 按式 1,[q]=x? [q]j 7 dj mm 假想圓直徑 設計給定 中國礦業(yè)大學徐海學院 2020 屆本科生畢業(yè)設計 34 續(xù)表 28 8 K1 支點線系數(shù) 表 15 9 K2 斜拉桿系數(shù) 表 15 10 K3 煙管系數(shù) 表 15 11 K 拉撐系數(shù) (K1+K2+K3） /3 12 tmin mm 最小需要厚度 Kdj? (P[q])+1 13 t mm 取用厚度 設計給定 14 14 校核 前 管板內徑 1300，滿足厚度不應小于 10mm 的要求 15 扳邊內半徑 r=40mm，滿足要求 16 鍋殼內壁到煙管外壁的最小距離滿足要求 鍋殼后管板強度計算 選用材料 20g,GB713 1 p MPa 計算壓力 同鍋殼 2 tbi oC 計算壁溫 與溫度低于 600oC 以上煙氣接觸的管板計算壁溫， tbi=tj+25 3 當計算壁溫低于 250oC 時， tbi取 250 4 [q]j MPa 基本許用壓力 按表 1 125 5 x 基本許用壓力修正系數(shù) 按表 3 6 [q] MPa 確定許用壓力 按式 1,[q]=x? [q]j 7 dj mm 假想圓直徑 設計給定 8 K1 直拉桿系數(shù) 表 15 9 K2 斜拉桿系數(shù) 表 15 10 K3 焊接煙管系數(shù) 表 15 中國礦業(yè)大學徐海學院 2020 屆本科生畢業(yè)設計 35 續(xù)表 28 11 K 拉撐系數(shù) (K1+K2+K3） /3 12 tmin mm 最小需要厚度 Kdj? (P/[q])+1 13 t mm 取用厚度 設計給定 14 14 校核 后 管板內徑 2704，滿足厚度不應小于 10mm 的要求 扳邊內半徑 r=40mm，滿足要求 鍋殼內壁到煙管外壁的最小距離滿足要求 斜拉桿強度計算 選用材料圓鋼 20g,GB699 1 p MPa 計算壓力 同鍋殼 2 tbi oC 計算壁溫 不直接受煙氣或火焰加熱的元件的計算壁溫 ,tbi=tj 3 當計算壁溫低于 250oC 時， tbi取 250 4 [q]j MPa 基本許用壓力 按表 1 125 5 x 基本許用壓力修正系數(shù) 按表 3 6 [q] MPa 確定許用壓力 [q]=x? [q]j 7 A cm2