【正文】 對于簡支轉(zhuǎn)連續(xù)箱梁，在簡支梁階段，結(jié)構(gòu)處于靜定狀態(tài)，溫度產(chǎn)生的內(nèi)力計算中，無二次彎矩。 本設(shè)計設(shè)計荷載是公路Ⅰ級，其車道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值為 qk=。由以上兩個撓度得等效簡支梁換算慣矩 I*的換算系數(shù) Cω=ω/ω0,然后可應(yīng)用各種等截面簡支梁的荷載橫向分布系數(shù)計算方法計算 mc值。護欄及人行道恒載集度取 。 按以上公式計算預(yù)制中、邊梁各單元一期恒載集度見表。1ig 僅為預(yù)制箱梁的自重集度，計算公式為： 39。 20 第三章 上部結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算 、單元劃分 本設(shè)計采用軟件 MIDAS 進行上部結(jié)構(gòu)分析。 ? ? cm 。 18 支點處配筋 取單位 1m 寬計算（ b=1m ），采用Ⅱ（ HRB335）級鋼筋 ,C40 混凝土。 39。 152141158515151 0 02520301252 1 01 0 5 1 0 510 主梁跨中截面橋面板計算示意圖 （單位： cm ） 由《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》第 條，因板的長邊長度與短邊長度之比為 25/=≮ 2，故按單向板計算。因此將底板厚度在跨內(nèi)大部分區(qū)域設(shè)置為15cm，僅在距邊支點 160cm、中支點 220cm處開始加厚，加厚區(qū)段長度均為 150cm ,且底板加厚至 25cm，為錨固底板預(yù)應(yīng)力束提供空間。從而減少主梁的吊裝質(zhì)量。 圖中，兩邊跨計算跨徑為 2452cm，兩中跨計算跨徑為 2500cm，連續(xù)梁兩端至邊支座中心線之間的距離為 40cm。 ③ 橋梁伸縮采用 J75型伸縮裝置。 主要技術(shù)標(biāo)準(zhǔn) 1) 設(shè)計荷載：公路 I 級， 人群荷載取 2/mkN 2) 設(shè)計速度： 100km/h 3) 橋面布置：采用雙向四車道車道，總寬： 2? 2m（人行道） +2? （護欄） +4? （行車道） =20m 4) 設(shè)計基準(zhǔn)期： 100 年 5) 設(shè)計安全等級：一級 6) 設(shè)計洪水頻率： 1/100 7) 通航標(biāo)準(zhǔn)：不通航 8 主要材料 1）混凝土 ① 預(yù)制箱梁、橫梁： C50 混凝土，彈性模量 Ec=34500MPa； ② 現(xiàn)澆接頭、濕接縫、人行道、護欄： C40 混凝土； ? MPa； ③ 水泥混凝土鋪裝層： C25 混凝土， Ec=28000MPa。我向老師，同學(xué)還 有學(xué)長請教過，終于使我從了解到熟悉再到最后能夠熟練的使用。（ 1）擬定橋梁的分跨、箱梁的截面尺寸，查看各種設(shè)計資料，采用 Maisd 軟件進行模型的建立。 with stage structure, permanent loads,live loads, prestressed and additional stress calculations and structural analysis of reasonableness。 1 簡支轉(zhuǎn)連續(xù)桂江大橋 畢業(yè)設(shè)計（論文） 2 摘要 桂江大橋位于佛山市南海區(qū)，單幅寬 10m，五跨等跨徑為 25m，全長 100m。 ultimate limit state and limit state sectional checking。（ 2）計算恒載和活載，估算配筋面積，配置預(yù)應(yīng)力鋼束，計算細(xì)部結(jié)構(gòu)的受力狀況。使用它我完成了模型的建立，結(jié)構(gòu)的計算。 2）鋼材 ① 預(yù)應(yīng)力鋼絞線：低松弛高強度預(yù)應(yīng)力鋼絞線應(yīng)符合 ASTM A41697 的規(guī)定，單根鋼絞線直徑 sj? ，鋼絞線面積 140A? 2mm ； 鋼絞線抗拉強度標(biāo)準(zhǔn) 1860pkf ? MPa=1860MPa，設(shè)計值 1260pdf ? MPa，彈性模量 10pE ?? MPa。 橋面鋪裝 橋面鋪裝采用 8cm 厚的防水混凝土鋪裝，混凝土容重按 25KN/m3 計， 之上是 10cm厚瀝青混凝土橋面鋪裝，橋面橫坡采用 1%，在梁底利用三角墊層設(shè)置橫向坡度。 主梁計算簡圖 （單位： cm ） 截面形式及截面尺寸擬定 （ 1）截面形式及梁高 采用等高度箱型截面。邊、中主梁均采用斜腹板，以減輕主梁自重，腹板斜度為 1:4。 12 邊支承線 中支承線 箱梁底板厚度變化示意圖 （單位： cm ） （ 2）腹板寬度設(shè)置，如圖 35所示。 橋面板恒載內(nèi)力計算 以縱向梁寬 1m 的板梁計算 ,每延米板上恒載： 鋪裝層： 1 0. 02 1 24 0. 48g ? ? ? ? kN / m， 2 0. 09 1 25 2. 25g ? ? ? ? kN / m 將承托的面積攤于橋面板上面，則板厚 1 5 1 0 2 0 / 1 2 0 1 6 .6 6 7t ? ? ? ? cm 橋面板： 3 0 .1 6 6 7 1 2 5 4 .1 6 6 8g ? ? ? ? k N / m 計算梁肋處的截面有效高度： 39。 39。有效高度1 5 2 7 .5 / 3 2 4 .1 6 7eh ? ? ? cm,鋼筋合力點到受拉邊緣的距離 ? ? cm 。 19 板跨中配 筋 取單位 1m 寬板計算（ b=1m ）鋼筋合力點到受拉邊緣的距離 ? ? cm ，計算高度39。此設(shè)計實例為先簡支后連續(xù)的預(yù)應(yīng)力連續(xù)梁橋，結(jié)合施工、使用中結(jié)構(gòu)的受力特性及預(yù)應(yīng)力鋼束布置，將全橋劃分為 103 個單元、 104 個節(jié)點，如圖所示： 節(jié)點坐標(biāo) 節(jié)點號 X（ m） 節(jié)點號 X（ m） 節(jié)點號 X（ m） 節(jié)點號 X（ m） 節(jié)點號 X（ m） 節(jié)點號 X（ m） 1 0 18 17 35 34 52 51 69 68 86 85 2 1 19 18 36 35 53 52 70 69 87 86 3 2 20 19 37 36 54 53 71 70 88 87 4 3 21 20 38 37 55 54 72 71 89 88 5 4 22 21 39 38 56 55 73 72 90 89 6 5 23 22 40 39 57 56 74 73 91 90 7 6 24 23 41 40 58 57 75 74 92 91 8 7 25 24 42 41 59 58 76 93 92 9 8 26 43 42 60 59 77 76 94 93 10 9 27 26 44 43 61 60 78 77 95 94 11 10 28 27 45 44 62 61 79 78 96 95 21 、施工過程介紹 第一施工階段為預(yù)制主梁，待混凝土強度達到設(shè)計強度的 100%后張拉正彎矩區(qū)段的預(yù)應(yīng)力鋼束，并壓注水泥漿，再將各跨預(yù)制箱梁安裝就位，形成由臨時支座支承的簡支梁狀態(tài)；第二施工階段首先澆注第 2 跨及第 4 跨連續(xù)段濕接頭混凝土，達到設(shè)計強度后，張拉負(fù)彎矩區(qū)段的預(yù)應(yīng)力鋼束并壓注水泥漿，嚴(yán)格來說此階段形成了兩聯(lián)連續(xù)梁，且每聯(lián)為 3 跨連續(xù)；三施工階段是先 澆注第 3 跨連續(xù)段接頭混凝土，達到設(shè)計強度后，再張拉負(fù)彎矩區(qū)段預(yù)應(yīng)力鋼束并壓注水泥漿，此階段形成了 7 跨連續(xù)梁（ 4 大跨 3 小跨）；第四施工階段拆除全橋的臨時支座，主梁支承在永久支座上，完成體系轉(zhuǎn)換，最終形成 4 跨連續(xù)梁體系；第五施工階段進行防護欄及橋面鋪裝施工。39。此恒載集度主要用于主梁簡支狀態(tài)下的施工驗算。因橋梁橫斷面布置有四片箱梁組成，將全部二期恒載平均分?jǐn)偟剿钠髁?，故二期恒載集度為： 2g =1/4[??25+??26+]= 各階段恒載效應(yīng)計算 第一施工階段的恒載內(nèi)力 位置 剪力 (kN) 彎矩 (kN*m) 位置 剪力 (kN) 彎矩 (kN*m) I[1] 0 I[27] I[2] I[28] I[3] I[29] I[4] I[30] I[5] I[31] I[6] I[32] I[7] I[33] I[8] I[34] 1331 I[9] I[35] I[10] I[36] I[11] I[37] I[12] I[38] I[13] I[39] I[14] I[40] I[15] I[41] I[16] I[42] I[17] I[43] 25 I[18] I[44] I[19] I[45] I[20] I[46] I[21] I[47] I[22] I[48] I[23] I[49] I[24] I[50] I[25] I[99] I[102] 0 第一施工階段 恒載 剪力圖 第一施工階段 恒載彎矩 圖 第三施工階段的恒載內(nèi)力 26 位置 剪力 (kN) 彎矩 (kN*m) 位置 剪力 (kN) 彎矩 (kN*m) I[1] 0 I[27] I[2] I[28] I[3] I[29] I[4] I[30] I[5] I[31] I[6] 142 I[32] I[7] I[33] I[8] I[34] I[9] I[35] I[10] I[36] I[11] I[37] I[12] I[38] I[13] I[39] I[14] I[40] I[15] I[41] I[16] I[42] I[17] I[43] I[18] I[44] I[19] I[45] I[20] I[46] I[21] I[47] I[22] I[48] I[23] I[49] I[24] I[50] I[25] I[99] I[102 27 第 三 施工階段 恒載 剪力圖 第 三 施工階段 恒載彎矩 圖 第四施工階段恒載內(nèi)力 位置 剪力 z (kN) 彎矩 y (kN*m) 位置 剪力 z (kN) 彎矩 y (kN*m) I[1] 0 I[27] I[2] I[28] I[3] I[29] I[4] I[30] I[5] I[31] I[6] I[32] I[7] I[33] I[8] I[34] I[9] I[35] 28 I[10] I[36] I[11] 48 I[37] I[12] I[38] I[13] I[39] I[14] I[40] I[15] I[41] I[16] I[42] I[17] I[43] I[18] I[44] I[19] I[45] I[20] I[46] I[21] I[47] I[22] I[48] I[23] I[49] I[24] I[50] I[25] I[99] 225 I[102] 第 四 施工階段 恒載 剪力圖 29 第 四 施工階段 恒載彎矩 圖 橋梁的單跨計算跨徑為 25m,橫截面如下圖所示、試求 14 號邊梁的荷載橫向分布系數(shù) mq。 結(jié)合電算已經(jīng)算出簡支梁階段跨中撓度 ω0=。集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值為 Pk=320kN。在連續(xù)梁階段， 結(jié)構(gòu)處于超靜定狀態(tài)，溫度產(chǎn)生的內(nèi)力計算中，除了計算初彎矩還需計算二次彎矩。 左支點截面剪力影響線（ Fz) 1/4跨截面剪力影響線（ Fz) 34 1/4跨截面彎矩影響線（ My) 1/2跨截面剪力影響線（ Fz) 1/2跨截面彎矩影 響線（ My) 35 3/4跨截面剪力影響線（ Fz) 3/4跨截面彎矩影響線（ My) 36 右支點截面剪力影響線（ Fz) 右支點截面彎矩影響線（ My)