【正文】 B=XT3/(UB2/SB)= (100/1212)= 線路參數(shù)的計算 線路的參數(shù)計算： LGJ185 型導線： Deq= r1=LAB=40km LBC=60km LAD=LDC=50km (1)110KV電網(wǎng)的 AB 段 正序： ZAB1=LAB(r1+jx1)=40 (+)=+j16 ? ZAB1*=ZAB1/ZB=(+j16)/(1212/100)=+ 零序： ZAB0=LAB(r0+jx0)=40 (+)=+j56 ? ZAB0*=ZAB0/ZB=(+j56)/(1212/100)=+ 由《發(fā)電廠電氣部分課程設計參考資料》查得 LGJ185 型導線直徑 D=19mm 計算線路單位長度的等值電納為： b= 106/lg(Deq/req) s/km= 106/lg(4500/19 )= 106s/km AB 段導納為： YAB=jbLAB= 106 40= 104s YAB*=YAB ZB= 106 (1212/100)= (2) 110KV電網(wǎng)的 BC 段 9 正序： ZBC1=LBC(r1+jx1)=60 (+)=+j24 ? ZBC1*=ZBC1/ZB=(+j24)/ (1212/100)=+ 零序： ZBC0=LBC(r0+jx0)=60 (+)=+j84 ? ZBC0*=ZBC0/ZB=(+j84 )/ (1212/100)=+ BC 段導納為： YBC=jbLBC= 106 60= 104s YBC*=YBC ZB= 104 (1212/100)= (3) 110KV電網(wǎng)的 AD 段 正序： ZAD1=LAD (r1+jx1)=50（ +） =+j20 ? ZAD1*=ZAD1/ZB=（ +j20） /(1212/100)=+ 零序： ZAD0=LAD*(r0+jx0)=50（ +） =+j70 ? ZAD0*=ZAD0/ZB=（ +j70） /(1212/100)=+ AD 段導納為： YAD=jbLAD= 106 50= 104s YAD*=YAD ZB= 104 (1212/100)= (4) 110KV電網(wǎng)的 DC 段（參數(shù)同 AD 段） ZDC1=+j20 ? ZDC1*=+ ZDC0=+j70 ? ZDC0*=+ DC 段導納為： YDC=jbLDC= 106 50= 104s YDC*=YDC ZB= 104 (1212/100)= 系統(tǒng)正序網(wǎng)的短路計算 最大運行方式 系統(tǒng)正序等值電路圖（圖中的阻抗為標幺值） 10 圖 31 系統(tǒng)正序等值電路圖 由前一章的參數(shù)計算得： E1=E2=E3= XG1=XG2=XG3=XG= XT1= XT21=XT22=XT2= XT31=XT32=XT33=XT34=XT35=XT3= XLAB=+=∠ 176。 X∑ = X0∑ k1+X5=∠ IK1*=E5/X∑=（ 有名 ） =IK1* IB= =(A) ② K1點短路情況二，流過 7QF 的最大短路電流計算如下，等值電路圖為： 圖 37 K1點短路時 (情況二 )的等值電路圖 網(wǎng)絡化簡： X∑ = X0∑ k1+X5=∠ + 12 =∠ IK1*=E5/X∑=IK1（有名） =IK1* IB==(A) 圖 38 K1點短路時正序阻抗的等值圖 （ 2）、最大運行方式下，當 K2點短路時 ① 情況一，流過 1QF 的最大短路電流計算如下 圖 39 K2點短路時 (情況一 )的等值電路圖 將 K2點短路的等值電路圖進一步化簡為下圖： E5=E4//E2= X5=(X1+X2)//(XG3+XT1) =(+)//(+) = 圖 310 K2點短路時的等值電路圖化簡圖 X∑=X5+XLAB=+∠ 176。 IK2*=E5/X∑=IK2（ 有名 ） =IK2* IB=(A) 圖 312 K2點短路時的等值電路圖化簡圖 （ 3）、最大運行方式下，當 K3點短路時 13 ① 情況一，流過 8QF 的最大短路電流計算如下： 圖 313 K3點短路時 (情況一 )的等值電路圖 將 K3點短路時的等值電路圖進一步化簡為下圖： X∑=X5+XLAD=+∠ 176。 IK41*=E5/X∑=IK41（ 有名 ） =IK41* IB= =(A) ② 情況二 ，流過 6QF 的最大短路電流計算 的等值電路圖如下： 圖 319 K4點短路時 (情況二 )的等值電路圖 將情況二的等值電路圖化簡為下圖： X∑=X5+XLAD+XLDC=∠ 176。 圖 326 K2短路時的等值圖 X∑=X6+X8=+∠ =∠ 176。 IK4*=E4/X∑=IK4（有名） = IK4* IB= =(A) 圖 330 K4短路時的等值電路化簡圖 系統(tǒng)零序網(wǎng)的短路計算 最大方式下 圖 331 最大運行方式零序各短路點分布圖 XLAB0=+=∠ 176。 （ 1）、當 K1點短路時，最大方式下 ① 情況一 17 圖 332 最大運行方式下 K1點短路時 (情況一 )等值電路圖 網(wǎng)絡化簡： X’∑0=(XT35+XLDC0)//XT33+XLBC0=∠ 176。 18 圖 336 最大運行方式下 K1點短路時 (情況二 )化簡圖 X∑0=（ X’∑0//XT35+XLAD0） //X10 =(∠ 176。 X∑0=(X40//X10+XLAB0)//XT31=(∠ +∠ 70)//=∠ 176。 求流過 4QF 的零序短路電流 Z0*= Z1*= 即 Z1Z0 即： 3I()0*=3E1/（ Z1*+2Z0*） =3 (+2 )= 3I()0=3I()0* IB= =（ A） 圖 342 K2點短路時化簡圖 經(jīng)分流，流過 4QF 最大零序電流為 3I0 max=3I（ ） 0 （ A） （ 3）、當 K3點短路時 ① 情況一： 圖 343 最大運行方式下 K3點短路時 (情況一 )等值電路圖 網(wǎng)絡化簡： 圖 344 K3點短路時 (情況一 )電路化簡圖 20 X70=（ XLBC0+XT33） //XT31=（ ∠ 176。//=∠ 176。 求流過 5QF 的零序短路電流 Z0*= Z1*= 即Z1Z0 即 ： 3I()0*=3E1/（ Z1*+2Z0*） = 3I()0=3I()0* IB= =（ A） 圖 347 K3點短路化簡圖 經(jīng)分流，流過 5QF 最大零序電流為 3I0 max=3I（ ） 0 （ A） （ 4）、當 K4點短路時 ① 情況一 : 21 圖 348 最大運行方式下 K4點短路時 (情況一 )等值電路圖 網(wǎng)絡化簡： 圖 349 K4點短路時 (情況一 )電路化簡圖 X90=[(XT21//XT1)//(XLAD0+XT35)+XLAB0]//XT31=∠ 176。+∠ 176。/=∠ Zac’=+∠ + ∠ ∠ =∠ 23 圖 355 最小運行方式下 K1點短路時化簡圖 再經(jīng)過阻抗合并及 Υ， Δ變換，求出等值阻抗為： X∑ 0=∠ 零序網(wǎng)當 K1短路時 Z0*= Z1*= 即 Z1Z0 所以流過短路點最小零序電流應采用單相接地短路時零序電流 3I0 min 來整定，即：3I(1)0*=3E1/(2 Z1*+Z0*)= 3I(1)0=3I(1)0* IB= =(A) K1 點短路時流過保護的最小零序電流的分流計算，等值圖如下 ： 圖 356 K1點短路時分流計算圖 對網(wǎng)絡進行 Υ→? 變換 : Zab= ∠ +∠ +∠ ∠ ∠ Zbc=∠ + +∠ ? ∠ =∠ Zac=∠ + +∠ ? ∠ =∠ Zbc∥ = + Zac∥ =+ 圖 357 K1點短路時分流計算化簡圖 X∑ =+++－ +=+= ∠ X1 = ∠ ? ∠ / X∑ = ∠ = + 24 X2 =∠ ? ∠ ∑ = + X3 =∠ ? ∠ / X∑ =∠ = + X6 = ( X1 + X4 )∥ (X2 + X5)=+ 圖 358 K1點短路時分流計算等值圖 I2= I = I3=5421 52 XXXX XX ??? ?I2= I4=I2－ I3= 即，流過 2QF 的最小零序電流為 ，流過 7QF 的最小零序電流為 2）、當 K2點短路時，網(wǎng)絡化簡 ,對 A 與 C 點連接的三個阻抗進行 Υ→ Δ（ C 點的變換如 k1點的計算）， A 點計算如下： Zab= +∠ + ∠ ∠ =∠ Zbc=∠ +∠ +∠ ∠ ∠ Zac= +∠ + ∠ ∠ +=∠ 再經(jīng)過阻抗合并及 Υ， Δ 變換，求出等值阻抗為： X∑ 0=∠ 零序網(wǎng)當 K2短路時 Z0*= Z1*= 即 Z1Z0 即： 3I(1)0*=3E1/(2 Z1*+Z0*)= 3I(1)0=3I(1)0* IB=(A) 圖 359 最小運行方式下 K2點短路時化簡圖 K2 點短路時流過保護的最小零序電流的分流計算，等值圖如下： 25 圖 360 K2點短路時分流計算圖 Zab=∠ +∠ +∠ ? ∠ ∠ Zbc=∠ ++∠ ∠ = 1357∠ Zac =Zbc = ∠ Zbc∥ = ∠ Zac∥ =∠ 186。 Z11,Z00斷相處縱向正序和零序阻抗。 電流保護裝置是反應相間短路的基本特征的短路保護裝置，整套電流保護裝置一般 由 瞬時段、定時段組成，構成三段式保護階梯特性。因為它不反映三相和兩相短路，在正常運行和系統(tǒng)發(fā)生振蕩時也沒有零序分量產(chǎn)生，所以它有較好的靈敏度。 (1) PSL 620C 系列微機繼電保護裝置 簡介 PSL620C 系列數(shù)字式線路保護裝置是以 電流 保護、零序保護和三相一次重合閘為基本配置的成套線 路保護裝置。各種保護功能均由軟件實現(xiàn)。 （ 2）、高可靠性 ：裝置采用背插式箱結構和特殊屏蔽措施，能通過 IEC255224標準規(guī)定的 IV級 (4KV177。 （ 4）、透明化： 記錄保護內(nèi)部各元件動作行為和錄波數(shù)據(jù)，記錄各元件動作時內(nèi)部各計算值。 (3) PSL623C 線路保護裝置的原理 保護啟動元件用于開放保護跳閘出口繼電器的電源及啟動該保護故障處理程45 序。電 流保護為三段式相過電流保護，各段可獨立整定成帶或不帶方經(jīng)，與被加速段無關。必須指出，在輸電線路上并不一定要裝設三段式電流保護，應根據(jù)電網(wǎng)的具體情況確定。 1QF:按大于最大運行方式下 ,線路末端短路時 ,流過保護的短路電流 I(3)k2max來整定 : IⅠ op=KⅠ relI (3)k2max==(A) KⅠ rel可靠系數(shù) ,取 2QF:按大于最大運行方式下 ,線路末端短路時 ,流過保護的短路電流 I(3)k2max來整定 : IⅠ op=KⅠ relI (3)k1max==(A) KⅠ rel可靠系數(shù) ,取 3QF:按大于 最大運行方式下 ,線路末端短路時 ,流過保護的短路電流 I(3)k4max來整定 : IⅠ op=KⅠ relI (3)k4max==(A) KⅠ rel可靠系數(shù) ,取 4QF:按大于最大運行方式下 ,線路末端短路時 ,流過保護的短路電流 I(3)k2max來整定 : 46 IⅠ op=KⅠ relI (3)k2max==(A) KⅠ rel可靠系數(shù) ,取 5QF:按大于最大運行方式下 ,線路末端短路時 ,流過保護的短路電流 I(3)k3max來整定 : IⅠ op=KⅠ relI (3)k3max==(A) KⅠ rel可靠系數(shù) ,取 6QF:按大于最大運行方式下 ,線路末端短路時 ,流過保護的短路電流 I(3)k4max來整定 : IⅠ op=KⅠ relI (3)k4max==(A) KⅠ rel可靠系數(shù) ,取 7QF:按大于最大運行方式下 ,線路末端短路時 ,流過保護的短路電流 I(3)k1max來整定 : IⅠ op=KⅠ relI (3)k1max==(A) KⅠ rel可靠系數(shù) ,取 8QF:按大于最大運行方式下 ,線路末端短路時 ,流過保護的短路電流 I(3)k3max來整定 : IⅠ op=KⅠ relI (3)k3max==(A) KⅠ rel可靠系數(shù) ,取 (2) 電流保護Ⅱ段 由于電流保護 Ⅰ 段 不能保護線路全長， 且 為了保證速動性的要求，用 盡 可能短的時限來切除故障，增設第二套保護即 電流保護Ⅱ段 。 1QF: IⅡ OP=Krel IⅠ OP= =(A) Krel可靠系數(shù) ,取 2QF: IⅡ OP=Ik(3) min247。=(A) K