【正文】 單位 數(shù)值 備注 1 電網(wǎng)工作電壓 Ug kV 35 2 最大工作電流 IgMAX A 530 3 開斷電流（ 最大暫態(tài)短路電流 ） Idt kA 4 動穩(wěn)定（短路沖擊電流） ich kA 5 熱穩(wěn)定（穩(wěn)態(tài)三相短路電流） I∞ kA 6 短路電流發(fā)熱等值時間 tdz S tdz= tz+ 2 35KV戶外高壓真空斷路器 術數(shù)據(jù)如表 44所示。 斷路器選用的技術條件： 1）、電壓 Ug≤ Ue 其中 Ug— 電網(wǎng)工作電壓； Ue— 斷路器額定電壓； 2）、電流 IgMAX≤ Ie 其中 IgMAX— 最大工作電流； Ie— 斷路器額定電流； 3）、開斷電流 Idt≤ Ikd 其中 Idt 斷路器開斷最大暫態(tài)短路電流； Ikd 斷路器的額定開斷電流 ； 4）、動穩(wěn)定 ich≤ iMAX 其中 ich 通過斷路器的沖擊電流； iMAX 斷路器極限通過電流峰值； 5）、熱穩(wěn)定 I2∞ tdz≤ It2t 其中 I∞ 穩(wěn)態(tài)三相短路電流； It 斷路器 t秒熱穩(wěn)定電流； tdz 短路電流發(fā)熱等值時間 ； 110KV 斷路器： 17 110KV 斷路器的工作條件如表 41所示。 U2 折舊費， 取 Z ； α 電能價格， 暫定按每千瓦時 元計算； △ A 變壓器年電能損耗總值， Kwh； 方案四 △ A = 2520200 （ Kwh） U = （萬元） 6 方案二 △ A = 4752020 （ Kwh） U = （萬元） 第四節(jié) 侯選方案技術經(jīng)濟比較 方案二接線清晰簡明，與 方案四 比較存在以下缺點：主變壓器臺數(shù)增加一倍，斷路器和隔離開關相應增多，故障概率相應較高、維護檢修的次數(shù)和時間較多、供電可靠性相對較低；保護整定 以上方案比較， 方案四 的供電可靠性、調(diào)度運行靈活性、經(jīng)濟性均優(yōu)于方案二，故選用 方案四 。 第三節(jié) 候選方案 按以上設計原則和基本要求， 35KV、 10KV 出線均有一類負荷，但應有雙電源供電；為了提高供電可靠性、同時節(jié)省投資、減少占地面積， 35KV、10KV 母線均采用單母線分段； 110KV 配電裝置用外橋形接線；現(xiàn)提供兩個常規(guī)主接線候選方案 如下圖所示： 兩個方案中 110KV 進線、 10KV 出線側(cè)相同，不同的是 方案四 采用兩臺 的三卷變壓器、 35KV 側(cè)使用了 7 組斷路器；方案二采用了兩臺 的雙卷變壓器加兩臺 的雙卷變壓器、 35KV 側(cè)使用了 9組斷路器。 第二節(jié) 主變壓器選擇 確定主變壓器數(shù)量 由于變電站是單側(cè)電源供電，且有一、二類重要負荷，為保證供電的可靠性，計劃裝設兩臺并聯(lián)運行的主變壓器，初步選擇兩個接線方案，如第四頁供電接線方案圖所示。 基本要求 1)、可靠性高 ： 斷路器檢修時能否不影響供電； 斷路器或母線故障時停電時間盡可能短和不影重要用戶的供電； 2)、靈活性 ： 調(diào)度靈活、操作簡便、檢修安全、 擴建方便； 3)、經(jīng)濟性： 投資省、占地面積小、電能損耗小。根據(jù)實際情況確定配置有載調(diào)壓裝置，使變電站系統(tǒng)具有供電可靠、設備少、接線簡單、運行安全、靈活性好的優(yōu)點。 方案四 每臺主變 160 萬元、 35KV 斷路器和刀閘每組約 萬元 Z0 = 570 （萬元） Z = 1083 （萬元） 方案二 Z0 = 760 （萬元） Z = 1444 （萬元） 2）、年運行費用 U U = α△ A 104 + U1 + U2 （萬元） 其中 U 1 小修維護費， 取 Z 。 16 按最新趨勢：變電站內(nèi)開關應無油化，根據(jù)六氟化硫斷路器、空氣斷路器在實際應用中表現(xiàn)出的穩(wěn)定性、可靠性， 110KV 斷路器選用六氟化硫斷路器、35KV 和 10KV 斷路器選用真空斷路器。 35KV 斷路器： 35KV 斷路器的工作條件如表 43 所示。 10KV 斷路器工作條件 表 45 序號 項目內(nèi)容 符號 單位 數(shù)值 備注 1 電網(wǎng)工作電壓 Ug kV 10 2 最大工作電流 IgMAX A 515 3 開斷電流（最大暫態(tài)短路電流） Idt kA 4 動穩(wěn)定（短路沖擊電流） ich kA 5 熱穩(wěn)定（穩(wěn)態(tài)三相短路電流） I∞ kA 6 短路電流發(fā)熱等值時間 tdz S tdz= tz+ 2 β ” = Ⅰ ” / I∞ = 1 假設流過保護動作時間 為 2 秒，斷路器跳閘時間為 秒， t =+3= 秒，查相關資料 短路電流周期分量發(fā)熱等值時間曲線得tz = 秒； ∴ tdz= tz+ 2 = + 1 = 秒 10KV戶內(nèi)高壓真空斷路器 ZN1210型的主要技術數(shù)據(jù)如表 46所示。 35KV 隔離開關 23 35KV 隔離開關的工作條件如表 49所示。 10KV 隔離開關工作條件 表 411 序號 項目內(nèi)容 符號 單位 數(shù)值 備 注 1 電網(wǎng)工作電壓 Ug kV 10 2 最大工作電流 IgMAX A 515 3 最大暫態(tài)短路電流 Idt kA 24 4 動穩(wěn)定電流 ich kA 5 熱穩(wěn)定電流 I∞ kA 10KV 高壓隔離開關 GN15— 10 型的主要技術數(shù)據(jù)如表 412所示。 ② 35KV 母線： 綜合負荷為（ S35ZMAX =） MVA，母線最大工作電流為 IgMAX = SZMAX 3 Ue = 3 35 = 530 (A) Iy為環(huán)境溫度為 +250C 時導體長期允許載流量，由相關資料查出：LGJ— 300 導線在導體最高允許溫度 +700C 時 Iy=720A，在導體最高允許溫度 +800C 時 Iy=765A， Kθ 同上。 硬母線 10KV 配電裝置設計為戶內(nèi)式，故母線選用硬母線。 第四節(jié) 10KV電纜選擇與校驗 變電站 10KV903 出線是電纜出線，故應進行 10KV 電纜選擇與校驗 。 按允許電壓降校驗 應滿足 △ U% = 3 IgMAX ρ L 100 Ue S ≤ 5 % 其中： ρ 電阻率，取 ρ = mm2 /m ； L電纜長度， （ Km）； △ U% = 3 1 100 10 103 70 = % △ U% ＜ 5 % 電壓降校驗符合要求。 177。 3 不規(guī)定 31 電壓互感器參數(shù)選擇應符合表 414的要求。 選用的 110KV電壓互感器技術數(shù)據(jù) 表 415 型 號 額定電壓（ V） 額定容量 （ VA ） 極限 輸出（ VA） 聯(lián)結(jié)組 備 注 一次 繞組 二次繞組 剩余電壓繞組 1 級 3 級 JCC1 110 110000 3 100 3 100 500 1000 2020 I， i0,i0 油浸式 35KV 電壓互感器： 根據(jù)以上電壓互感器的選用條件，選擇 35KV電壓互感如表 416 所示。 電流互感器參數(shù)選擇應符合表 419的要求。 177。 177。 1 177。 ②當?shù)匚萃馐褂脮r可不校驗。 35KV 及以上配電裝置一般采用油浸瓷箱式絕緣結(jié)構的獨立式電動機流互感器，常用 L（ C） 系列。 電流互感器技術數(shù)據(jù) 表 420 型 號 額定電流比 （ A） 二次組合 準確級 二次額定輸 出（ VA） LCWD110 2 50 2 600/5 D1/D2/ 0. 5 D1 D2 50 35KV 電流互感器： 根據(jù)以上電流互感器的選用條件，選擇 35KV電流互感如表 421 所示。 35 10KV 是采用單母線分段的主結(jié)線結(jié)構形式，所以主要選用 GG— 1A型固定式戶內(nèi)高壓開關柜如下： 主變進線： 采用 2面 GG— 1A（ F） I/04 柜 架空線出線： 采用 5面 GG— 1A（ F） I/08 柜 電纜出線： 采用 1面 GG— 1A（ F） I/35 柜 母線分段聯(lián)絡： 采用 1面 GG— 1A（ F） I/12 柜 母線電壓互感器 ： 采用 2面 GG— 10/54 柜 所用變： 采用 1面 GG— 1A（ F） I/33 柜 電容連接： 采用 1面 GG— 1A（ F） I/13 柜 此外，所用變壓器采用內(nèi)干式變壓器，采用 10KV 電纜連接；另設 10KV電容器室，采用 10KV 電纜連接與電容控制屏連接。 4）、節(jié)約三材、降低造價 配電裝置的設計應采取有效措施，減少三材消耗，努力降低工程造價。 39 不同條件下的安全凈距和計算風速小于表 62所示。 屋內(nèi)配電裝置的安全凈距不小于表 63所列的數(shù)值，并按圖 6 65進行校驗