【正文】 根據(jù)工程實(shí)際情況，亦可取兩種或兩種以上基本類型調(diào)壓室的特點(diǎn)，組合成混合型調(diào)壓室。 穩(wěn)定斷面面積的計算公式和原則，亦適用于壓力尾水道上單 獨(dú)設(shè)置的調(diào)壓室。 ： (1)上游調(diào)壓室：按上庫正常蓄水位時，共用同一調(diào)壓室的 (以下簡稱共一調(diào)壓室 )全部機(jī)組滿載運(yùn)行瞬 時丟棄全部負(fù)荷，作為設(shè)計工況；按上庫校核洪水位時，相應(yīng)工況作校核。 (3)有分期蓄水分期發(fā)電情況，對水位和運(yùn)行工況作專門分析。 對大型電站的調(diào)壓室或型式復(fù)雜的調(diào)壓室的水力特性，必要時可通過水力模型試驗(yàn)驗(yàn)證。 差動式調(diào)壓室尺寸的選擇，宜使大室與升管具有相同的最高及最 低涌波水位，并使升管在最初時段即到達(dá)極值。上室底板宜設(shè)在最高靜水位以上。 下室不宜過長。上游調(diào)壓室最低涌波水位與調(diào)壓室處壓力引水道頂部之間的安全高度應(yīng)不小于 2～ 3m，調(diào)壓室底板應(yīng)留有不小于 水深。 抽水蓄能電站調(diào) 壓室的型式，不論上游調(diào)壓室或下游調(diào)壓室，一般不選用簡單式，而宜選用阻抗式、差動式、水室式或其他混合型調(diào)壓室。 ，由下列工況計算確定： (1)上游調(diào)壓室：上庫最低水位，共一調(diào)壓室的抽水機(jī)組在最大抽水流量時，突然斷電，導(dǎo)葉全部拒動；上庫最低水位，共一調(diào)壓室的抽水機(jī)組，最小揚(yáng)程，機(jī)組啟動，達(dá)到最大流量后，在流出調(diào)壓室流量最大時，突然斷電，導(dǎo)葉全部拒動。 抽水蓄能電站調(diào)壓室的涌波計算，發(fā)電工況可按照常規(guī)水電站調(diào)壓室的涌波公式進(jìn)行計 算；抽水工況突然斷電，導(dǎo)葉全部拒動時的涌波計算，在廠家已提供機(jī)組全特性曲線的情況下，可采用計算輸水系統(tǒng)過渡過程的特征線法，亦可采用圖解演算求得抽水工況機(jī)組突然斷電、導(dǎo)葉拒動場合的水泵流量隨時間變化的過程 (見附錄 C)，并按此作為邊界條件進(jìn)行涌波計算。 、構(gòu)造、觀測及 運(yùn)行要求可按照常規(guī)水電站調(diào)壓室考慮。 ，分為基本荷載和特殊荷載兩類。 計算荷載應(yīng)根據(jù)運(yùn)行、施工、檢修不同工況，分別組合為基本組合和特殊組合兩類。 調(diào)壓室有明顯的不對稱荷載時，宜按偏壓荷載進(jìn)行結(jié)構(gòu)計算和穩(wěn)定分析，并采取相應(yīng)的結(jié)構(gòu)措施。外水壓力亦可由滲流場分析來確定。 調(diào)壓室頂部應(yīng)做好運(yùn)行安全保護(hù)設(shè)施。 ，應(yīng)考慮涌波與閘門的相互不利影響，并采取適當(dāng)措施。 ， R為水力半徑，糙率 n值可參考表 A1。 圖 A1 逐漸擴(kuò)大的損失系數(shù)ξ i值 (θ＜ 60176。 其余符號的意義同前。 Z2可由下式計算： Xmax＋ ln(1－ Xmax)＝ ln(1－ X2)＋ X2(B2) Z2＝ X2λ X2值也可從圖 B1中曲線 A、 B求得。 ，可按允許的 Zmax來決定調(diào)壓室的面積 A(包含在ε值內(nèi) )，也可用下列福格特近似公式計算 Xmax值： 圖 B2簡單式調(diào)壓室增加負(fù)荷最低涌波計算圖 (B4) B2阻抗式調(diào)壓室 通過阻抗孔口的水頭損失 hc值，可通過公式 ，近似計算得出，式中φ為阻抗孔流量系數(shù)可由試驗(yàn)得出，初步計算時可在 ～ ， S為阻抗孔斷面面積。用此圖亦可估算阻抗孔尺寸。 B3水室式和溢流式調(diào)壓室 (1)無溢流堰時上室容積及最高涌波按下式計算： 圖 B4阻抗式調(diào)壓室最低涌 波計算圖 (B7) 式中 Zc— 自靜水位至上室底面距離； As— 豎井的斷面面積； Ac— 上室斷面面積。 如所采用的上室容積比所計算的 VB值小，則上室應(yīng)設(shè)外 部泄水道，使多余的水量沿斜坡向下游排泄，開始泄流流量按逐步積分法求得。 圖 B7下室位置示意圖 圖 B8確定調(diào)壓室下室容積計算曲線 B4差動式調(diào)壓室 阻抗孔的面積，一般按增加負(fù)荷的要求決定，即假定升管水位下降到最低水位 Zmin 時，大室水位和壓力水道的流量均未發(fā)生變化，大室流入升管的流量為 Q0－ m′ Q0計算阻抗孔面積 S。 突然丟棄全負(fù)荷后，升管水位迅速上升，假定在升管到達(dá)最高水位開始溢流時，大 室水位和壓力水道流量尚未改變，則引水道流量 Q0的一部分 Q′ y 經(jīng)升管頂部溢入大室，另一部分Qc在水頭 (hw0＋ maxZ )的作用下經(jīng)阻抗孔流入大室， Qc、 Q′ y由下列公式計算： (B14) (B15) 升管頂部溢流層的厚度 升管頂部在靜水位以上的距離 ZB＝ Zmax＋Δ h 圖 B9差動式調(diào)壓室最低涌波計算圖 (負(fù)荷自 50%增至 100%時 ) 式中φ c— 水自升管 (或壓力水道 )流入大室時的孔口流量系數(shù) (初步計算時可按φ c＝ 計算 )； η c— 水自升管 (或壓力水道 )流入大室時的孔口阻抗損失相對值： 按大室水位升到 Zmax時，壓力水道流速為零決定大室從 hw0至 Zmax之間的容積按下式計算： (B16) 式中符號意義同前。 圖 B10差動式調(diào)壓室最高涌波計算圖 附錄 C抽水蓄能電站水泵工況斷電、 導(dǎo)葉拒動時的調(diào)壓室涌波計算方法 C1有機(jī)組全特性曲線時調(diào)壓室涌波計算 涌波計算的基本方程式主要包括以無因次量表示的水擊壓力特征線法基本方程式、水泵工況機(jī)組的慣性方程式、調(diào)壓室水位波動的基本方程式及水泵全特性曲線，分別敘述如下： (1)水擊壓力特征線法基本方程式： (C1) (C2) 式中 H— 揚(yáng)程 ， m； q— 壓力管道中的流量， m3/s； H、 q的下標(biāo) xt表示 x＝ x斷面處 t＝ t時刻的值； HR— 額定揚(yáng)程， m； qR— 額定流量， m3/s； H′ — 無量綱量， H′＝ H/HR； q′ — 無量綱量， q′＝ q/qR； ρ′ — 管路常數(shù) (無因次量 )， ； Ap— 壓力管道的斷面面積， m2； a— 水擊壓力波的傳播速度， m/s； g— 重力加速度， m/s2； γ — 水的容重， N/m3； D— 壓力管道直徑， m； δ — 壓力管道管壁厚度， m； E— 壓力管道管材的彈性模量， Pa； K— 水的體積彈性模量， 109Pa。 m2； η R— 額定效率。 根據(jù)水泵工況機(jī)組斷電 (t＝ 0)前的抽水流量 q0、揚(yáng)程 H0、轉(zhuǎn)速 N0、轉(zhuǎn)矩 M0，求得相應(yīng)于初始條件的無因次量 q′ 0＝ q0/qR， H′ 0＝ H0/HR，α 0＝ N0/NR，β 0＝ M0/MR，在 q′～ H′平面上給出坐標(biāo) H′＝ H′ 0， q′＝ q′ 0的點(diǎn) A0，這個點(diǎn) A0給出了水泵工況機(jī)組斷電前 A點(diǎn) (水泵出口 )的狀態(tài)， ［ X＝ l/壓力管道中間點(diǎn) B 在 t＝ ，μ為水擊壓力波的往復(fù)時間 (以 s 計 )，μ＝ 2l/a］和 (X＝ l、調(diào)壓室處點(diǎn) C在 t＝ )和這個 A點(diǎn) 相一致，參見圖 C2。 對于上庫水位不變，發(fā)電廠房下游側(cè)有較長壓力尾水道，在其起始點(diǎn)處設(shè)有下游調(diào)壓室的抽水蓄能電站，作水擊壓力計算的特征線法的基本方程式和水泵工況機(jī)組的慣性方程式和上述的式 (C1)、式 (C2)和式 (C3)是完全相同的，下游調(diào)壓室水位波動基本方程式的運(yùn)動方程和連續(xù)方程，在采用圖 (C3)所示的符號和正負(fù)號時，可完全相同地用式 (C6)、式 (C7)表示。因此，可在q′～ H′平面上取 H′＝ 0線為基準(zhǔn)線，表示縱距的值與 q′的關(guān)系，來確定滿足水泵特性的點(diǎn) A0。由不同時刻 A點(diǎn)的不同狀態(tài)，可得水泵工況機(jī)組斷電、導(dǎo)葉拒動，機(jī)組的過流量隨時間變化的關(guān)系，而后即可按調(diào)壓室涌波的基本方程式用數(shù)值解法求得最高涌波水位。 本規(guī)范用詞規(guī)定 ，要求嚴(yán)格程度的用詞，說明如下，以便執(zhí)行中區(qū)別對待