【正文】 N t — 繩槽節(jié)距 mm ? — 卷筒材料的壁厚 mm ? ?y? — 卷筒許用壓應(yīng)力 ,MPa ，對鋼 ? ? 2sy ?? ? （ s? 為屈服極限） 500270?ZG 鑄鋼 ? ? M P ay ??? ? ?yy ?? ?max ,故抗壓強(qiáng)度足夠 圖 23卷筒彎矩圖 卷筒拉應(yīng)力驗(yàn)算：由于卷筒長度 DL 3? 尚應(yīng)校驗(yàn)有彎矩產(chǎn)生的拉應(yīng)力。故選卷筒直徑 mmD 400? ，長度 mmL 1500? 卷筒槽形的槽底半徑 mmR ? ，標(biāo)準(zhǔn)形槽距 mmt 14? ，起升高度 mH 16? ，滑輪倍率2?m ，靠近減速器一端的卷筒，槽向?yàn)橛业?A 形的卷筒標(biāo)記為： 卷筒 A ?????? 5 0 03 1 5 右 ?TJB 選用電動機(jī) ? ?0 5 0 0 0 9 9 1 5 . 6() 1 5 . 6 01 0 0 6 0 0 1 0 0 6 0 0 0 . 8 5j Q G vN k W? ???? ? ?? ? ? 式中 ?— 起升時(shí)總機(jī)械效率 ~?? ， 取 ?? 電動機(jī)計(jì)算功率： kWNkN jdc ???? 式中系數(shù) dk 查文獻(xiàn) [3]表 8 得對于 61 ~MM 級機(jī)構(gòu)： ~?dk ，取 ?dk 根據(jù)《電動機(jī)手冊》，查得選用電動機(jī) 8512 ??JZR ，其中 ? ? kWN c 22%25 ? ， 新鄉(xiāng)學(xué) 院本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 9 min/7151 rn ? ， ? ? 22 mkgGD d ?? ，電機(jī)質(zhì)量 kgG 3350 ? 驗(yàn)算電動機(jī)的發(fā)熱條件 按照等效功率法，求 %25?JC 時(shí)所需的等效功率： kWrNkNN jjx ?????? 式中 25k — 工作級別系數(shù)，對 5M 級 ?k r — 系 數(shù)查表得 ?r 由以上計(jì)算結(jié)果， cx NN ? ，故初選電動機(jī)能滿足發(fā)熱條件。 驗(yàn)算起升速度和實(shí)際所需功率 實(shí)際起升速度： mi n/ 39。39。000 ? 式中 ?zk — 制動器安全系數(shù)，有第六章查得 選用 23/3155 ?YWZ 制動器，其制動轉(zhuǎn)矩 mNM ez ?? 280~180 ，制動輪直徑mmDz 315? ，制動器質(zhì)量 kgGz ? 。 車輪踏面疲勞計(jì)的算載荷 : m a x m i n2 2 1 8 7 5 0 6 2 5 1 2 7 0 8 .3 333c PPPN? ??? ? ? 車輪材料：采用 640340?ZG （調(diào)質(zhì)） M P aM P a sb 6 4 0,3 4 0 ?? ?? ，查表得選取 新鄉(xiāng)學(xué) 院本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 12 車輪直 徑 mmD 250? ，查得軌道型號為 11P ，按車輪與軌道為點(diǎn)接觸和線接觸來驗(yàn)算車輪的接觸強(qiáng)度 點(diǎn)接觸局部擠壓強(qiáng)度驗(yàn)算 NccmRKP c 9 7 9 2 51 8 3221322 ??????? 式中 ?2K 許用點(diǎn)接觸應(yīng)力常數(shù) ? ? , 22 ?KmmN ?R 曲率半徑 mmR 1252250 ?? ?m 由軌頂和車輪的曲率半徑之比所確定的系數(shù) ?1c 軌道系數(shù)，車輪轉(zhuǎn)速 pmDvn ???? ? ?c ?2c 工作級別系數(shù)，當(dāng) 5M 級， 12?c cc pp?? ，故驗(yàn)算通過 線接觸局部擠壓強(qiáng)度 NcD l cKp c 0 7 2 5 ???????? 式中 ?1K 許用線接觸應(yīng)力常數(shù)， 2mmN? ?K ?l 車輪與軌道有效接觸強(qiáng)度，對于軌道 11P ， mml ? ?1c 軌道系數(shù)， ?c ?2c 工作級別系數(shù)，當(dāng) 5M 級， 12?c cc pp?? ，故通驗(yàn)算過 運(yùn)行阻力計(jì)算 摩擦力矩： )2)(( dkGQMxcm ?? ??? 由表知 mmDc 250? 車輪的軸承型號為 7517 調(diào)心滾子軸承，軸承內(nèi)徑和外徑的平均值 mmd ??? 。 查表選用電動機(jī) kWNJZR e ,6112 ??? , 新鄉(xiāng)學(xué) 院本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 14 ? ? 221 1 1 0 in ,885 mKgGDrn d ??? ，電機(jī)質(zhì)量 kgG 65? ； 驗(yàn)算電動機(jī)發(fā)熱條件 等效功率： kWNkN jx ????? ? 式中 25k 工作類型系數(shù) ,由表查得 ； ? 根據(jù) ?qqtt 值查得 ?? 。 驗(yàn)算運(yùn)行速度和實(shí)際所需功率 實(shí)際運(yùn)行速度： 39。 實(shí)際所需電 動機(jī)等效功 excxcxx NkwvvNN ????? 39。 新鄉(xiāng)學(xué) 院本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 15 第 4 章 大車運(yùn)行機(jī)構(gòu)計(jì)算 確定傳動機(jī)構(gòu)方案 于本起重機(jī)由跨度為 ，在起重機(jī)的常用跨度（ m32~ ） ,大車運(yùn)行機(jī)構(gòu)的傳動方案采用分別驅(qū)動。 初選電動機(jī)功率： kWNkN jd ???? 式中 ?dk 電動機(jī)功率增大系數(shù)，表查得 dk =。0 ?i ； ? ? kWN ? ，可見jN [N]，故初選電動機(jī)發(fā)熱條件通過。 1 1 5 . 6 1 0 9 . 6 1 0 0 % 5 . 1 8 % 1 5 %1 1 5 . 6x c x cxcvve v? ?? ? ? ? ?，合適。故所選電動機(jī)和減速器均合適。 主梁腹板厚度 為 6mm ，端梁梁腹板厚度為 mm8 梁寬與梁的水平剛度和焊接工藝有關(guān)，主梁，且由此可得主梁寬度為 mm460 。 NgmF gg 2 4 1 ????? 欄桿等重量 NgmF ll 1 2 5 5 ???? 半橋架總重量 NFFFP lgqq 4 7 1 8 6???? ’ ,主梁的均布載荷 mNFFFF lgqq / 8 5 )( ???? ’ 小車輪壓 根據(jù)主、副起升機(jī)構(gòu)和運(yùn)行機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)布置，主鉤鉛垂線中心通過小 車中心線的E 點(diǎn)， mml 13001 ? ，小車重心 F 點(diǎn)的位置為 : mmlmme 1250,300 2 ?? . 按受載大梁計(jì)算小車輪壓 起升載荷為 NgmmP 1 2 5 0 0)( 0 ??? 小車重量為 NgmP xGx 9 0 8?? 滿載小車靜輪壓為 NblKePblPP GxQj 2 1 0 0 0)21()1( 211 ??????? NblKePblPP GxQj 1 8 0 0 0)1()21( 212 ???????? 新鄉(xiāng)學(xué) 院本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 25 NPPP jj 3 9 0 0 021? ??? 空載小車靜輪壓為 NPP Gx 24774/39。 ?? Kb )(21 39。11???????）（ 主梁跨中的水平彎距為 新鄉(xiāng)學(xué) 院本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 30 mNbFaPM dss???????? 6 5 0 4 4 9 2 511 主梁跨端的水平剪切力為 NPNPF dcs ???? ?? 主梁跨端總的水平剪切力為 NFFF cscHcH 5 3 039。箱形梁翼緣板上表面還受整體彎曲應(yīng)力： ?? 翼緣板受雙向彎曲作用，應(yīng)驗(yàn)算復(fù)合應(yīng)力： ? ? M P aM P a 1 7 ??? ?? 軌道與翼緣板之間的接觸壓應(yīng)力不大，一般不需演算。端梁計(jì)算工況取滿載小車位于主梁跨端，大、小車同時(shí)運(yùn)行起、制動及橋架偏斜。01 ? 剪力 01?vF , 截面 22? 彎矩 mNmNMaaFaFM Rqvdx???????????????1 1 3 5 1 2 7 5 8 03 5 3 1 01 5 9 2 8 9)(21221142 ? 剪力 NaaFFF qvdv882610288 9 2 8 9)( 1142?????? ? 截面 33? 彎矩 03?xM , 剪力 NaFFF qvdv8 8 8 8 72 6 3 1 01 5 9 2 8 91143??????? ? 水平載荷 端梁的水平載荷有 HF 、 HP 、 2sP 、 xgP 等，亦按簡支梁計(jì)算，如圖 29? 所示 . 新鄉(xiāng)學(xué) 院本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 36 圖 92 水平載荷 下端梁的計(jì)算 截面 11? 因 xgP 作用點(diǎn)外移引起的附加水平力矩為 mNmNxPM xgxg ?????? 彎矩為 mNmNaPM xgy??????9 6 2 6 3 4 31 支反力為 ? ?21112()[]( ) 12 2135 2 10. 5 108 31. 5[] 9 9 342 12 2 31. 5HHRHF L F e L ebFa a b r LN???????? ? ?? ? ?? 剪切力 NFF RHH ?? 軸力為 NFN cHd ?? 截面 22? 在 HP 、 HF 、 2sP 及 xgP 水平力作用下，端梁的水平反力為 新鄉(xiāng)學(xué) 院本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 37 NNPpFF xgsRHHd 6 9 4 4) 9 2 1 3 5(2??????? 水平剪切力 NFF HdH 6 9 4 42 ?? 彎矩 ???? aFM Hy 截面 33? 水平剪切力 NgmFF GRH 8 8 7 32/ 4 6 1 8 02/23 ?????? 其他內(nèi)力小，不計(jì)算 . 截面 11? 的應(yīng)力計(jì)算需待端梁拼接設(shè)計(jì)合格后方可進(jìn)行（按靜截面計(jì)） 截面 22? 截面角點(diǎn) aayyxxMPMPIxMIyM1 7 5][7 7 5 2 3 8 4 6 99 7 1 0 61 1 3 5 1 21212???????????? 截面 33? 端梁支承處為安裝大車輪角形軸承座而切成缺口并焊上兩塊彎板（ mmmm 1308 ? ） .端部腹板兩邊都采用雙面貼角焊縫取 mmhj 8? ，彎板兩個(gè)垂直面上都焊有車輪組定位墊板 ,彎板參與端梁承載工作，支承處截面如圖所示 93 新鄉(xiāng)學(xué) 院本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 38 圖 93 端梁支承處截面 形心 mmmmAyAy ii130821848247082130821001848219647081???????????????????? ? 慣性矩 mmIZ ?? 中軸以上截面靜距 3307648 mmS ? 上翼緣靜距 31 291776 mmS ? 下翼緣（彎板）靜距 32 237952mmS ? 腹板中軸處的切應(yīng)力為 axf MPP S v4 ?? ?? af MP100][ ?? ??? 上翼緣板切應(yīng)力為 ? ?IIay MP ?? ?? 1012 端梁支承處的翼緣焊縫截面計(jì)算厚度（ 2? ? 8mm）比腹板厚度（ 8mm）大。在設(shè)計(jì)過程中，我明白了什么叫理論要運(yùn)用于實(shí)踐，知識不僅僅是書本上、課堂上所學(xué)的那么簡單，知識的學(xué)會在于能夠把所學(xué)的專業(yè)知識運(yùn)用到實(shí)際的生產(chǎn)作業(yè)。設(shè)計(jì)的過程中遇到難題困難是在所難免的，關(guān)鍵要在于想辦法解決問題，要堅(jiān)持不懈，不能遇到 問題就半途而廢。但我會繼續(xù)努力，不斷學(xué)習(xí)，本著踏實(shí)奮進(jìn)的態(tài)度努力工作，使自己不斷提高，運(yùn)用自己所學(xué)的專業(yè)知識為社會貢獻(xiàn)自己的一份力量！