【正文】 。整個采區(qū)現為一掘兩采。具體的分組情況見下表 1表 1 表 13。一組用電設備的計算負荷容量 ??1 為 式 ： wmNdeca PKS ?cos?? (21) 式中 ： Sca一組用電設備的計算負荷， kw； ?具有相同需用系數de的一組 用電設備額定功率之和， kw； deK需用系數 ； wm?cos一組用電設備的加權平均功率因數，即各用電設備的額定功率 nNP與額定功率因數 nN??2 的乘積之和與他們總功率之比，按 下 式求得。變壓器容 量應根據設備的布置、電壓等級，確定幾個分組方案，分別求出各方案下的各組計算容量，初選 變壓器的額定容量及臺數，確定最優(yōu)分組方案。 表 2－ 4 變壓器技術數據 型號 額定電壓（ V） 額定容量Se (KVA) 阻抗電壓（％ ） 損耗（ W） 線圈阻抗（Ω） 重量（ KG） 參考價格 /元 一次 二次 Ud Ur Ux 空載 短路 R X KSJ250/6/0.693 6000 660 50 250 850 6 2 650 萬 中 國礦業(yè)大學銀川學院畢業(yè) 設計 8 3 供電系統(tǒng)的擬定 本采區(qū)一共有 2 個炮采工作面， 1 個掘進工作面及一個絞車硐室，設立 4 個配電點， 2個炮采工作面各一個配電點，掘進工作面一個配電點，絞車硐 室一個配電點。 ⑷ 在保證供電安全可 靠的前提下，力求所用的開關、起動器和電纜等設備最少 。 ⑻ 低瓦斯礦井掘進工作面的局部通風機，可采用裝有選擇性漏電保護裝置的供電線路供電，或采用掘進與采煤工作面分開供電 。因此，在掘進工作面的供電線路上應設一臺閉鎖用的磁力起動器，或專用的風電閉鎖裝置。通常電纜允許電流是以環(huán)境溫度 25℃ 、最高允許工作溫度 65℃ 時的值確定的，當環(huán)境溫度不等于 25℃ 時，應乘以修正系數，不同環(huán)境溫度下的電纜載流量修正系數見表 41： 表 41 不同環(huán)境溫度下的電 纜載流量修正系數 電纜芯線實際工作溫度 /℃ 5 10 15 20 25 30 35 40 45 修正系數 供電線路工作最大長時負荷電流caI的計算如下 ， 向一臺 變壓器 供電時，取變電 器 一次側額定電流 ： caI ＝ NI1 ＝NN US133 10? （ 42） 式中 ： NS 變 壓器 額定容量， kVA； NU1 變 壓器 高壓側額定電壓， V； NI1 變壓器 高壓側額定電流， A； 中 國礦業(yè)大學銀川學院畢業(yè) 設計 10 向兩臺 變 壓器 供電時，最大長時負荷電流 ??6 caI 為兩臺 電壓器 高壓側額定電流之和，即 ： caI ＝ 11NI + 21NI ＝ ? ?NNNUSS1331021 ?? （ 43） wmsNdeca KU PKI ?c o s3 10 3? ?? （ 44） 式中 ：caI 折算至 電壓器 高壓側最大長時負荷電流， A； ?N由移 變壓器 供電的各用電設備額定功率總和， kW； NU用電設備額定電壓， V； scK變壓器的變化； wm?cos用電負荷加權平均功率因數。 C電纜芯線熱穩(wěn)定系數 ??2 ，見表 42。電壓損失計算公式為 ： U? ＝ NcxaUPL 2310?(?tan00 XR?)100% （ 47） 式中 ： 電纜線路電壓損失率， %； caI通過電流的最大長時工作電流， A； ?tan 分別為電纜所帶負荷的功率因數和對應的正切值； P負荷有功功率， W； NU電纜線路的額定電壓， V； caL電纜長度， km； 0R,0X分別為電纜線路單位長度的電阻和阻抗km/? ，可由表 43求取。16mm178。 )t a n(10 0023 ?XRUPLUn???? ? )(6 0 0 010 2 2 23 ??? ?? ? =%7% 所選 VV63? 16型電纜能夠滿足供電的要求。 (2) 按長時最大允許負荷電流校驗查表得 VV63? 16 型電纜的長時最大允許負荷電流 ?pI 73A,滿足要求。 經效驗各項均滿足要求 。 (4) 正常運行時電纜網絡的實際電壓損失必須小于或等于允許的電壓損失，不超過7%。 對不同用電設備要求：電纜機械強度的允許截面見表 51。線路實際總電壓損失 U?應小于或等于允許電壓損失 pU? ，即 11 btTp UUUUU ????????? （ 52） 中 國礦業(yè)大學銀川學院畢業(yè) 設計 17 1） 電纜支線電纜電壓損失 ， 支線電纜電壓損失 1bU? 為 )s inc o s(3 111111 bbbbbb XRIU ?? ??? （ 53） 式中： 1bU? 支線電纜電壓損失， V； 1bI 支線電纜工作電流，通常取電動機的額定電流， A； 11, bb XR 支線電纜電阻，電抗值， km/? ； b?cos 電動機的功率因數，取電動機額定功率因數； 1sin b? 功率因數角對應的正弦值。 中 國礦業(yè)大學銀川學院畢業(yè) 設計 18 干線上允許的電壓損失 1tPU?? 為 11 bTPtP UUUU ??????? ? （ 55） 滿足電壓損失要求的干線電纜計算截面為 NtPsctNde UU LPKAt 131 101 ???? ?? （ 56） 式中： 1tpU?? 干線電纜允許電壓損失， V； ?NP 干線電纜供電的所有電動機額定功率， KW； deK 變壓器所帶負荷的需用系數； 1tL 干線電纜的長度， m； sc? 電纜材料的電導系數 m/( 2mm?? )，對銅芯軟電纜取 （芯線溫度為 65℃）； 1t? 干線電纜截面， mm2 。 ⑸ 對上山絞車 U10003? 35+1? 10，長度 L=80m 的低壓電纜進行效驗 。 本配電點 11KW 耙斗裝巖機的功率最大 ，初選電纜為 U10003? 16+1? 6， L=100m。 支線電纜損失計算： )s inc o s(3 111111 bbbbbb XRIU ?? ??? （ 511） 11 c os3 bb UPI ???? = 1011 3?? ? =。 中 國礦業(yè)大學銀川學院畢業(yè) 設計 23 6 采區(qū)高低壓開關的選擇 選擇按照下列一般原則進行 ⑴ 低壓的選擇原則 1)按環(huán)境要求，采區(qū)一律選用隔爆型或隔爆兼本質安全型電器。 ② 不需要遠方控制或經常起動的設備，如照明變壓器，一般選用手動起動器，如 QJC型等。 ② 變電所內各分路的配出開關及各配電點的進線開關要有過電流保護。 ⑵ 高 壓的選擇 原則 1)配電裝置的額定電壓應符合井下高壓網絡的額定電壓等級。 采區(qū)選擇的隔爆型高壓配電箱 表 61 本采區(qū)選擇的隔爆型高壓配電箱技術數據見 被保護電壓器型號 高壓開關型號 額定電壓 KV 額定電流 A 斷流容量 MVA 額定開斷電流KA 極限通過電流KA 十秒熱穩(wěn)定電流 KA 峰值 有效值 KSJ2 180/6/ PB3 6GA 6 50 50 4..8 KSJ2 100/6/ PB3 6GA 6 30 30 KSJ2 50/6/ PB3 6GA 6 20 20 采區(qū)低壓開關選擇及保護裝置整定 （ 1） KSJ2 180/6/ 變壓器中個開關的整定見下表 62： 表 62 本采區(qū)選擇的 開關技術數據 序號 開關型號 保護方式 整定值 備注 1 DW80200 過電流繼電器 300A 2 DW80200 過電流繼電器 260A 3 QSS8140 熔斷器 10A (2) KSJ2 180/6/ 變壓器供電系統(tǒng) 圖 中 國礦業(yè)大學銀川學院畢業(yè) 設計 25 50AKSJ2180 / 6 / 0 . 4引自中央變電所PB 3 6G AD3VV6K V 3 35 8 00 mDW80 2 0 0DW80 2 0 011 0 KW 電機U1KV335+110mm280m照明B Z 8 0U1KV32.5+12.5mm250mDW80 2 0 0D2DW80 2 0 0D1 圖 61 KSJ2 180/6/ 變壓器供電系統(tǒng)圖 ⑶ 按短路電流效驗 進行兩項電流計算時，需要考慮系統(tǒng)電抗和高壓電纜的阻抗 。 中 國礦業(yè)大學銀川學院畢業(yè) 設計 26 4） 短路電流的計算 以 D1 點為例，查表 U10003 35? +1 10? ,80m。 本開關保護的電動機為 110KW 回柱電動機的起動電流最大， AIP 87? 。 4） 短路電流計算 以 D8 為例，查表 1012531 0 0 0 ????U ， 20m， 電阻值 km/? ，電抗值 km/? 。 其余各點短路電流值及靈敏度見表 65 中 國礦業(yè)大學銀川學院畢業(yè) 設計 30 表 65 短路電流值及靈敏度 短路點 兩項短路電流值 A 開關保護整定值 A 靈敏系數 D1 200 D2 100 D3 120 D4 120 D5 40 7 D6 40 7 D7 20 7 D8 40 7 D9 40 7 D10 6 7 D11 40 7 D12 40 7 D13 6 7 (7) KSJ2 50/6/ 變壓器中個開關的整定見下表 66。 中 國礦業(yè)大學銀川學院畢業(yè) 設計 32 按短路電流效驗 系統(tǒng)電抗及高壓電纜電阻，電抗如下所算： ?? ， ?? ，?? 。 靈敏度效驗 15220)2(7 ???ZDII ，