【正文】 煤氣中氫量 （ － X） =－ （ 2/18）（ － X） =－ 合計： － 平衡： W/ =－ W=－ （ 2） 解方程（ 1）和（ 2）得： X= W= 由此得： 上行半水煤氣產(chǎn)量： m3 上行半水煤氣產(chǎn)量占總產(chǎn)量的百分?jǐn)?shù)： 100%=% 下行半水煤氣產(chǎn)量： － = 下行半水煤氣產(chǎn)量占總產(chǎn)量的百分?jǐn)?shù)： 100%=% 上行半水煤氣中水蒸汽量 = 下行半水煤氣中水蒸汽汽量： = 煤氣中總水汽量： ＋ = 蒸汽總耗量： 2= 上吹蒸汽分解率： （ － ） / 100%=% 下吹蒸汽分解率： （ － ） / 100%=% 平均蒸汽分解率： [－ ]/ 100%=% （以 kg計） 進項： （ 1）燃料中帶入氧量： （ 2）蒸汽帶入氧量： 16/18= （ 3） 空氣中氧含量： 32/= （ 4）空氣中水汽含氧量： 16/18= 年產(chǎn) 15 萬噸合成氨造氣工序工藝設(shè)計 28 合計： 出項： （ 1）半水煤氣中氧量： = （ 2）半水煤氣中水汽含氧量： 16/18= 合計 6．硫平衡（以 kg 計） 進項： 燃料帶入硫量： 合計 出項： 半水煤氣中含硫量： = 誤差：（ － ） /100%= % 熱量衡算 1. 進項（以 kJ計）： (1) 燃料熱值： 100 25808/=614476 (2) 燃料顯熱： 100 25 =625 (3)蒸汽的焓： =136821 (4)干空氣顯熱： 25 =656 (5)空氣中水汽的焓： =898 合計： 753476 ： （ 1）半水煤氣熱值： 2254=711678 1標(biāo)準(zhǔn) m3半水煤氣熱值為： 3050H2＋ 3020CO＋ 9520CH4=2254 （ 2）干半水煤氣的焓 上行半水煤氣比熱： 230=14509 1/(+7N2++++)=℃ 下行半水煤氣比熱： 123=5249 1/(+7N2++++)= ℃ 年產(chǎn) 15 萬噸合成氨造氣工序工藝設(shè)計 29 （ 1）半水煤氣中水汽的焓： ＋ 43607=79067 （ 2）帶 出物熱值： 7003 4=28012 （ 3）帶出物顯熱： 4 235=235 （ 4）灰渣中可燃物熱值： 8100 ＋ 2500 =29908 （ 5）灰渣顯熱： 95 =348 （ 6）熱損失（取燃料發(fā)熱值的 7%） 614476 =43013 合計： 869006 （ kJ） 869006－ 753476=115530 ： 711678/（ 614476＋ 136821＋ 115530） 100%=% 表 11熱量平衡表（ kJ） 進項 出項 燃料熱值 614476 半水煤氣熱值 711678 燃料顯熱 625 干半水煤氣顯熱 19758 蒸汽的焓 136821 半水煤氣中水汽的焓 79067 干氮空氣顯熱 656 帶出物熱值 28012 空氣中水汽的焓 898 帶出物顯熱 235 從煤層中吸取熱量 115530 灰渣中可燃物熱值 29908 灰渣顯熱 348 熱損失 43013 合計 869006 合計 912019 總過程計算 燃料使用分 配 設(shè) 100kg 燃料用于制半水煤氣為 Xkg 根據(jù)熱量平衡得： 115530X=（ 100－ X） 307573 X= 每 100kg 燃料用于制半水煤氣為 ，用于制吹風(fēng)氣為 年產(chǎn) 15 萬噸合成氨造氣工序工藝設(shè)計 30 每 100kg 燃料的生產(chǎn)指標(biāo) 吹風(fēng)氣產(chǎn)量： = m3 吹氣空氣耗量： = m3 半水煤氣產(chǎn)量： 0727= N m 加氮空氣消耗量： = N m 蒸汽消耗量： = 總過程效率： （ 2254） /（ 614476＋ ） 100%=% 物料衡算（ kg） 進項：燃料中碳含量： 合計： 出項： （ 1）半水煤氣中碳含量： = （ 2）吹風(fēng)氣中碳含量： = 合計： 進項： （ 1）燃料中氫含量： （ 2）空氣中水汽含 氫量： 2/18= （ 3）氮空氣中水汽含氫量： 2/18= （ 4）蒸汽含氫量： 2/18= 合計： 出項： （ 1）半水煤氣中氫含量： = （ 2）半水煤氣中水氣含氫量： 2/18= （ 3）吹風(fēng)氣中含氫量： = （ 4）吹風(fēng)氣中水汽含氫量： 2/18= 年產(chǎn) 15 萬噸合成氨造氣工序工藝設(shè)計 31 合計 ： 誤差：（ － ） /100%= % 3 氧平衡 進項： （ 1）燃料中氧含量 （ 2）空氣中氧含量： 32/= （ 3）蒸汽中含氧量： 16/18= （ 4）空氣中水汽含氧量： 16/18= （ 5）氮空氣中水汽含氧量： 16/18= （ 6）氮空氣中氧量： 32/= 合計： 出項： （ 1）半水煤氣中氧含量： = （ 2）半水煤氣中水汽含氧量： 16/18= （ 3）吹風(fēng)氣中氧含量： = （ 4）吹風(fēng)氣中水汽含氧量： 16/18= 合計： 誤差：（ ） /100%= % 4 氮平衡 進項： （ 1）燃料中氮含量： （ 2）空氣中氮含量： 28/= （ 3）氮空氣中氮含量： 28/= 合計： 出項： （ 1）半水煤氣中氮含量： = （ 2）吹風(fēng)氣中氮含量： = 合計： 年產(chǎn) 15 萬噸合成氨造氣工序工藝設(shè)計 32 誤差：（ ） /100%= % 5硫平衡 進項： (1) 燃料中硫含量： 合計： 出項： （ 1）吹風(fēng)氣中硫含量： = （ 2）半水煤氣中硫含量： = 合計 ： 誤差：（ ） /100%= % 熱量衡算（ kJ） 進項： （ 1）燃料熱值： 614476 （ 2）燃料顯熱： 625 （ 3）干空氣顯熱： 25 =1102 （ 4）空氣中水汽的焓： =1510 （ 5）干氮空氣顯熱： 25 =477 （ 6）氮空氣中水汽的焓： =653 （ 7）蒸汽的焓： =99468 合計： 718311 出項： （ 1）吹風(fēng)氣熱值： =44552 （ 2）干吹風(fēng)氣顯熱： 235=12292 （ 3）吹風(fēng)氣中水汽的焓： =2290 （ 4）半水煤氣熱值： 2254=517383 （ 5）干水煤氣中水汽的焓： 10549+3816=14365 其中：上行 230=10549 下行 123=3816 年產(chǎn) 15 萬噸合成氨造氣工序工藝設(shè)計 33 （ 6）水煤氣中水汽焓： 25781+31699=57480 其中：上行 =25781 下行 =31699 （ 7）帶出物熱值： 28012 （ 8）帶出物顯熱： 231 （ 9）灰渣顯熱： 348 （ 10）熱損 43013 合計： 71996 熱量平衡表 配氣計算 配氣量計算： 半水煤氣中（ CO＋ H2）： N2取 ： 1 吹風(fēng)氣中 CO＋ H2=＋ 1= N2= 進項 出項 燃料熱值 614476 吹風(fēng)氣熱值 44552 燃料顯熱 625 干吹風(fēng)氣顯熱 12292 蒸汽的焓 99468 吹風(fēng)氣中水汽的焓 2290 干氮空氣顯熱 477 半水煤氣熱值 517383 空氣中水汽的焓 1510 干水煤氣中水汽的焓 14365 加氮空氣中水汽焓 653 水煤氣中水汽焓 57480 干空氣焓 1102 帶出物熱值 28012 帶出物顯熱 231 灰渣中可燃物熱值 29908 灰渣顯熱 348 熱損失 43013 合計 718311 合計 719966 年產(chǎn) 15 萬噸合成氨造氣工序工藝設(shè)計 34 半水煤氣中 CO＋ H2=＋ = N2= 設(shè)每標(biāo)準(zhǔn)水煤氣中配入吹風(fēng)氣量為 XNm3 ＋ =（ ＋ ） X= 100 千克燃料制氣時半水煤氣產(chǎn)量為 需配入吹風(fēng)氣量為： = 100 千克燃料實際可制得半水煤氣量為： ＋ = 實際半水煤氣組成體積 % ： CO2=(＋ 0. 175 )/(1＋ ) 100%=% O2 =(＋ )/(1＋ ) 100%=% CO=(＋ )/(1＋ ) 100%=% H2=(＋ )/(1＋ ) 100%=% CH4=(＋ )/(1＋ ) 100%=% N2=(＋ )/(1＋ )=% 消耗定額（按每 t 氨計算） 每噸氨耗半水煤氣 3400Nm3 （ 1） 燃料： 3400/ 100=1476kg 折合含碳 84%的燃料為： 1263kg （ 2）蒸汽： 3400/ =2202kg (3) 空氣： 3400/（ +） =3007 吹凈時間核算 配入半水煤氣中的吃風(fēng)氣量： 配入半水煤氣中的吹風(fēng)氣量占總吹風(fēng)氣量的百分?jǐn)?shù)： 100%=% 吹凈時的風(fēng)量為吹風(fēng)時的 60%，吹凈氣量占吹風(fēng)氣總量的百分?jǐn)?shù)： （ 3 ） /（ 24+3 ） 100%=% 二者接近，所以每循環(huán)吹凈時所回收的氣量即為配入半水煤氣中的吃風(fēng)氣 年產(chǎn) 15 萬噸合成氨造氣工序工藝設(shè)計 35 量，吹凈百分 廢熱鍋爐的物料、熱量衡算 設(shè)已知條件 ：通過熱量衡算求處產(chǎn)蒸汽量 （已知條件） （ 1）進出物料溫度： 230℃ （扣除內(nèi)外保溫管道熱損失 5℃） 吹風(fēng)氣進口： 225℃ （扣除內(nèi)外保溫管道熱損失 5℃） 上行煤氣進口： 120℃ （ 2）軟水進口 25℃，總固體 150ppm； （ 3）排污水總固體： 2020ppm； （ 4）鍋爐產(chǎn)汽壓力： f/cm2飽和蒸汽 產(chǎn)汽量及好軟水量可由熱平衡及總固體平衡計算之 設(shè)進口軟水量為 X Kg，產(chǎn)汽量為 Y Kg （ 1） 熱平衡 進項：干吹風(fēng)氣的焓 230=11651 式中 — 干吹風(fēng)氣 0→ 230℃的平均恒壓熱容，千卡 / 攝氏度 排污水 消耗指標(biāo) 折合每噸氨 蒸汽產(chǎn)量 1476/100=413 軟水消耗量 1476/100=447 排污水 1476/100=34 夾套鍋爐的物料及熱量衡算 已知條 件 （ 1）夾套回收熱為煤氣熱損失的 50%。 ： 1循環(huán)周期及各階段時間分配 表 16循環(huán)周期及各階段時間分配 程序 吹風(fēng) 上吹 下吹 二次上吹 吹凈 合計 % 26 26 36 8 4 100 秒 180 、熱量衡算，每 100kg 無煙煤的生產(chǎn)指標(biāo)： 加氮水煤氣： 半水煤氣： Nm3 吹風(fēng)氣： － = 年產(chǎn) 15 萬噸合成氨造氣工序工藝設(shè)計 38 吹風(fēng)空氣（包括吹凈） 耗加氮空氣： m3 耗蒸汽 每個循環(huán)平均產(chǎn)半水煤氣量： 7500 3/60=375N m3 吹風(fēng)空氣流量（吹凈時風(fēng)量為吹風(fēng)時風(fēng)量的 70%）： 375/ 3600/（ ＋ ） =4122 Nm3/ h ： 上吹加氮早關(guān) 3%及上吹加氮玩開 3%，上吹加氮空氣流量為： 375/ 3600/(+ 2)=4567 下吹加氮晚開及早關(guān)各 3%，下次加氮空氣流量為： 375/ 36000/( 2)=2912 ： 上吹蒸汽流量（包括二次上吹）： 375/ 3600/（ ＋ ） =7142N m3/h 下吹蒸汽流量： 375/ 3600/=6746N m3/h ： 375/ 218 3600/=27303N m3/h ： 375/ 218 3600/（ ＋ ） =13034 Nm3/h ： 375/ 3600/=8453N m3/h ： (1).以上流量未考慮濾、漏損失。 I爐 已知條件： 每小時產(chǎn)半水煤氣量（年產(chǎn) 15 萬噸合成氨廠，每噸氨需 3300m3的半水煤氣 年產(chǎn) 15 萬噸合成氨造氣工序工藝設(shè)計 39 由于設(shè)備檢修等原因，全年生產(chǎn)時間不可能為 365天，取 300