【正文】 一根端梁單位長度的重量 1Fq = Agk? = 6 1 8 5 0 ??? = N 一根端梁的重量為 QdP = 1Fq B =?? = N 一組大車運行機構(gòu)的重量（兩組對稱配置）為 QjP = jm g=5623/2?= N 滿載小車在主梁跨中央 左側(cè)端梁總靜輪壓按圖 41 計算 圖 41 端梁總輪壓計算 1Rp = 211( ) ( 2 ) ( 1 )22Q G X Q G s G j G ddp p p p p pL? ? ? ? ? ? =12 （ 490000+170422） +++ = N 由2LB =28/5= 查得 ? = 側(cè)向力 1SP =12 1RP ? =12 ?? = N 滿載小車在主梁左端極限位置 左側(cè)端梁總靜輪壓2RP = 121( ) ( 1 ) ( 2 ) ( 1 )2Q G X Q G s G j G dedp p p p p pLL? ? ? ? ? ? ? = Qp= N 1Fq = N QdP = N QjP = N 1Rp = N 好文檔 值得下載 1) 垂直載荷 側(cè)向力 2SP = 12 2RP ? = N 估算大車輪壓 P=18 t 選取大車車輪直徑為 ? 800 mm,軌道為 QU80. 扭轉(zhuǎn)載荷 中軌梁扭轉(zhuǎn)載荷較小，且方向相反，可忽略。 K= b=12 K= a=12 ( 0B K)= 12 ? ()= 水平剛架計算模型示 表圖 52 圖 52 水平剛架計算模型 小車在跨端。在偏斜側(cè)向力作用下，橋架也按水平剛架分析（如圖 53） HM = PHP = N 39。側(cè)向力為 2SP = N 超前力為 2P? = 202sPB = 528 ? = N 端梁中點的軸力為 dN =12 2P? = N 端梁中點的水平剪切力為 2dP = 2SP （sKra?21 ） =?（ 12 ? ） = N 主梁跨端的水平彎矩為 csM = 2SP a+ 2dP b =?+? = 主梁跨端的水平剪切力為 csF = 2P? dN =12 2P? = = N 主梁跨端總的水平剪切力為 cHF = 39。承受水平剪切力 cHF = N 及扭矩 1nT =117202120 ? = ??dh = 1 . 5 3 3 7 5 6 . 2 3 1 1 7 2 0 0 1 2 02 4 1 0 8 0 2 4 0 8 7 0 4 2 4? ?? ? ? = MPa []?? =100 MPa 主梁翼緣焊縫厚度取 fh =8 mm，采用自動焊接，不需計算 橋架工作級別為 A7,應(yīng)按載荷組合Ⅰ計算主梁跨中的最大彎矩截面（ E）的疲勞強度 由于水平慣性載荷產(chǎn)生的應(yīng)力很小，為了計算簡明而忽略慣性力 求截面 E 的最大彎矩和最小彎矩，滿載小車位于跨中 (輪壓 1P在 E點上 )則 maxM = xM = 空載小車位于右側(cè)跨端時（如圖 54） 166。 ]L b c P c?? = ? ?1 3 3 5 0 0 3 . 7 0 . 3 2 3 8 3 0 0 0 . 328 ? ? ????? = N minM = 4 R1FqMz?? =+??[? （ ） ] = Nm 驗算主腹板受拉翼緣板焊縫④的疲勞強度 max? = 20()xxMyI ?? = 3 10 8002 .1 3 0 5 1 0??? = min? = min 2 0()xMyI ?? = 3 10 305 10??? = 圖 55 主梁截面疲勞強度驗算點 應(yīng)力循環(huán)特性 R1F = N minM = Nm max? = min? = 好文檔 值得下載 ? = minmax?? = =〉 0 根據(jù)工作級別 A6，應(yīng)力集中等級 1K 及材料 Q235，查得119][ 1 ??? MP， b? =370 MPa 焊縫拉伸疲勞需用應(yīng)力為 []rl? = 11[ ][]1 (1 )br??????? = 1191191 1 370???? ? ?????? = max? =[]rl? （合格） 驗算橫隔板下端焊縫與主腹板連接處⑤ max? = 2( 10)xxMyI ? = 3103 2 7 4 3 8 .8 7 7 5 0 1 02 .1 3 0 5 1 0??? = min? = min 2M ( 10)xyI ? = 3107 6 8 1 7 1 .8 1 7 5 0 1 02 .1 3 0 5 1 0??? = MPa ? = minmax?? = =〉 0 顯然，相同工況下的應(yīng)力循環(huán)特性是一致的 根據(jù) A7及 Q235，橫隔板采用雙面連續(xù)貼角焊縫連接，板底與 受拉翼緣間隙為 50 mm，應(yīng)力集中等級為 K3，查得 1[]?? =71MPa 拉伸疲勞需用應(yīng)力為 []rl? = max? []rl? 合格 max? = min? = MPa 好文檔 值得下載 7)主梁穩(wěn)定性 []rl? = 11[ ][]1 (1 )br??????? = 71711 1 370???? ? ?????? = max? = MPa[]rl? （合格） 由于切應(yīng)力很小，忽略不計 整體穩(wěn)定性 主梁高寬比 hb =1648506 =? 3 （穩(wěn)定） 局部穩(wěn)定性 翼緣板 00b? =54024 = 235/ s? ，不需設(shè)置縱向加勁肋，不再計算 翼緣板最大外伸部分0b? =3824 （穩(wěn)定） 主腹板 0h? = 61600 = 240320?? 故需設(shè)置橫隔板及兩條縱向加勁肋，主副腹板相同，其設(shè)置如圖 56 腹板間距 a=1600 mm，縱向加勁肋位置 1h =（ ） 0h =240320 mm 取 1h =350 mm 2h =700 mm 驗算跨中主腹板上區(qū)格 Ⅰ的穩(wěn)定性。mcr? =? mK E? =?? =? s? 區(qū)格平均切應(yīng)力為 ? =00 2p nF TAh ?? ?? = 12? +0 = MPa 由 ? =ab =? 1，板的屈曲系數(shù)為 K? = ?? = ? = 39。 橫隔板厚度 ? =8 mm，板中開孔尺寸為 240 mm? 895 mm 翼緣板縱向加勁肋選用角鋼 ? 75? 50? 6， A=816 mm2, 1xI =377700 mm4 縱向加勁肋對翼緣板厚度中線（ 1— 1）的慣性矩為 xI = 21xI Ae? = 21 0 0( )xI A b z?? ? ? =377700+816（ 75+? ） =?106 mm4 合格 ? 75? 50? 6 好文檔 值得下載 1）垂直載荷 [xI ] =2 3 amb ? = 32 ?? =?106 mm4 xI [xI ] (合格 ) 主 副腹板采用相同的縱向加勁肋 ? 50? 50? 5， A= mm2，1xI =231700 mm4 縱向加勁肋對主腹板厚度中線的慣性矩為 xI = 21xI Ae? = 21 0 0( )xI A b z?? ? ? =231700+? =1742976 mm4 [xI ]=2 300( 2 .5 0 .4 5 )aahh ??? = 32 816001600)( ??? =1679360 mm4 xI [ xI ]= 30h? =? 1600? 83=1228800 mm4 xI (合格 ) 第六章 端梁的計算 載荷與內(nèi)力 端梁按修改的鋼架尺寸計算， 0B =5m, a=, b= m, K’ =2b= m, B= m, 1a = m, 2a = m, 主梁軸線與主腹板中線距離 1x =0 m 主梁最大支承力 RF = N 因 RF 作用點的變動引起的附加力矩為零 RM =0 ? 50? 50? 5 RM =0 好文檔 值得下載 端梁自重載荷為 1Fq = N/m 端梁在垂直載荷作用下按簡支梁計算如圖 61 端梁支反力為 vdF = RF + 4112 FqB? =+ 1 1 .1 8 1 7 9 4 .5 5 .9 1 62 ? ? ? = N 圖 61 垂直載荷下端梁的計算 截面 11 彎矩 1xM = vdF 02B RF 39。vdF = N 好文檔 值得下載 = 7 9 ???? =18363 N. m minF = 39。vdF 210 )2(212 3