【正文】 算： 3 4 . 9 4 1 . 2 0 . 5q 5 7 . 2 3 k N /m0 . 6???? 2M 0 . 1 5 7 . 2 3 0 . 6 2 . 0 6 k N m? ? ? ? ? 63M 6 10σ MP a 13 MP a1W 1506?? ? ? ?? 縱向方木剛度驗(yàn)算： k 2 9 .4 8 0 .5q 4 8 .3 k N /m0 .6??? 4 4k4q 4 8 . 3 0 . 6 9 0 0ω 0 . 1 1 m m 3 . 6m m0 . 1 51 5 0E I 2 5 0 2 5 01 5 0 9 0 0 012l l?? ? ? ? ? ??? 縱向方木滿足剛度要求。 支架中采用 100 mm 100mm? 橫向方木，橫向橫木驗(yàn)算時(shí)，以豎桿為鉸支座，采用簡(jiǎn)支梁模型，驗(yàn)算最不利單元。 由《橋梁支架安全施工手冊(cè)》查的， υ ? 22N 1000 N / m m f 205 N/m mυ A 489?? ? ? ?? 所以立桿滿足強(qiáng)度及穩(wěn)定性要求。 主跨 分配梁計(jì)算模式 主跨分配梁均按照連續(xù)梁結(jié)構(gòu)計(jì)算，計(jì)算如 圖 43及 圖 44： 圖 43 主跨 1支座分配梁計(jì)算圖 （單位： mm） 7 圖 44 主跨 3支座分配梁計(jì)算圖 （單位： mm） 8 5主跨 支架、方木及模板驗(yàn)算 鋼管支架參數(shù) WJ碗扣為 Φ48（ Q235鋼），其力學(xué)性能： 鋼管外徑 48mm，壁厚 ； 截面積 ? ? ? ?2 2 2 2 2A π D d / 4 3 . 1 4 4 . 8 4 . 1 / 4 4 . 8 9 c m? ? ? ? ? ?； 轉(zhuǎn)動(dòng)慣量 ? ?4 4 4 4 4J π D d / 6 4 3 . 1 4 ( 4 . 8 4 . 1 ) / 6 4 1 2 . 1 8 c m? ? ? ? ? ?； 回轉(zhuǎn)半徑 122 2i ( D d / 4 1 . c m) 58? ? ?； 截面模量 ? ?4 4 4 4 3W π D d / 3 2 D 3 . 1 4 ( 4 . 8 4 . 1 ) / ( 3 2 4 . 8 ) 5 . 0 8 c m? ? ? ? ? ? ?； 鋼材彈性系數(shù) 5sE 10 MPa?? 。 箱梁模板采用 15mm竹膠板，由橫向方木支撐。 鋼管樁：鋼管樁橫向間距 ，縱向間距 3m，縱橫向采用槽鋼斜撐連接。 方木： 貝雷梁上橫向方木 10cm10cm 與立桿縱向布置相同，區(qū)段 Ⅶ ~Ⅷ 按600mm布置，區(qū)段 Ⅵ 按 300mm間距布置；支架上部方木布置同邊跨；箱梁模板采用 15mm竹膠板，由橫向方木支撐。 1 目 錄 1工程概況 ......................................................................................錯(cuò)誤 !未定義書(shū)簽。 碗扣式鋼管支架： 區(qū)段 Ⅵ （里程 K13+ 至 K13+）布置同區(qū)段 Ⅴ ，區(qū)段 Ⅶ ~Ⅷ （里程 K13+ K13+750）支架布置同區(qū)段 Ⅰ ~Ⅳ 。 模板體系由側(cè)模、底模、端模，對(duì)拉錨桿等組成。 方木： 15cm15cm 方木分配梁沿 橋橫 向布置，鋪設(shè)在 I25a 工字鋼之上 ，10cm10cm方木分配梁沿橋 縱 布置，鋪設(shè)在 橫 向方木上 。 邊 跨支架計(jì)算模式 根據(jù)上部結(jié)構(gòu)截面形式及變截面曲線支架驗(yàn)算保守地近似分段直線區(qū)段簡(jiǎn)化 （ 如 圖 41） ： 區(qū)段 I（ ） ：里程 K13+ K13+， 1q = 19 3. 05 + 3. 54 6+ 2. 08 3+ 4. 45 4= 20 3. 13 3 kN / m； 區(qū)段 II（ ）： 里程 K13+ K13+743， 2q = 26 2. 86 + 3. 54 6+ 2. 08 3+ 4. 45 4= 27 2. 94 3 kN /m； 區(qū)段 III（ ）： 里程 K13+ K13+743 3q = 38 9. 48 + 3. 54 6+ 2. 08 3+ 4. 45 4= 39 9. 56 3 kN /m； 6 圖 41 邊跨支架計(jì)算 簡(jiǎn)圖 （單位： cm） 主跨 貝雷梁計(jì)算模式 主跨貝雷梁計(jì)算按照兩跨連續(xù)梁計(jì)算，上部荷載按照支架分段區(qū)段近似為均布荷載，計(jì)算如 圖 42： 圖 42 主跨貝雷梁計(jì)算簡(jiǎn)圖 （單位： m） 計(jì)算貝雷梁下樁基及鋼管受力時(shí)取兩跨連續(xù)及簡(jiǎn)支的最不利情況考慮 。 立桿強(qiáng)度驗(yàn)算： 22N 3 4 . 9 4 1 0 0 0 7 1 . 4 5 N / m m f 2 0 5 N /m mA 4 . 8 9 1 0 0?? ? ? ?? 式中：鋼管截面積 2A 489mm? ， 鋼管抗壓強(qiáng)度 2f 205N / mm? 立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算： 10 橫撐步距為 ，立桿伸出底層水平桿的長(zhǎng)度最大為則立桿計(jì)算長(zhǎng)度0 0. 6 2 0. 6 1. 8ml ? ? ? ?。 橫向方木驗(yàn)算。 縱向方木驗(yàn)算 縱向方木采用 150mm 150mm? ，縱向方木驗(yàn)算時(shí)以豎桿為支座，采用連續(xù)梁模型，梁跨度為 。 立桿強(qiáng)度驗(yàn)算： 22 /2 0 5/ 0 1 0 0 mmNfmmNAN ?????? 式中：鋼管截面積 2A 489mm? ， 鋼管抗壓強(qiáng)度 2f 205N / mm? 立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算： 橫撐 步距為 ，立桿伸出底層水平桿的長(zhǎng)度最大為則立桿計(jì)算長(zhǎng)度0 2 ? ? ? ?m。 橫向方木驗(yàn)算。 縱向方木驗(yàn)算 縱向方木采用 150mm 150mm? ，縱向方木驗(yàn)算時(shí)以豎桿為支座，采用連續(xù)梁模型，梁跨度為 。 k=， μ=， 則 0 ? ? ? ?m。 橫向方木驗(yàn)算 支架中采用 100 mm100 mm橫向方木，橫向橫木驗(yàn)算時(shí)，以豎桿為鉸支座，采用簡(jiǎn)支梁模型，驗(yàn)算最不利單元。 縱向方木強(qiáng)度驗(yàn)算： 3 0 . 9 8 1 . 2 0 . 6q 5 0 . 4 3 k N /m0 . 6???? 2M 0 . 1 5 0 . 4 3 0 . 6 1 . 8 2k N m? ? ? ? ? 62M 10σ M P a 13 M P a1W 150 1506?? ? ? ??? 縱向方木剛度驗(yàn)算： k 2 6 .0 7 0 .6q 4 2 .4 5 k N /m0 .6??? 4 4k4q 4 2 . 4 5 0 . 6 9 0 0ω 0 . 1 0m m 3 . 6m m0 . 1 51 5 0E I 2 5 0 2 5 01 5 0 9 0 0 012l l?? ? ? ? ? ??? 縱向方木滿足剛度要求。 撓度驗(yàn)算近似按照公式 ： ? ?? ?? ?44 5 4f 1 q / 100 EI 1 437 .43 135 00 100 10 250 497 10 m m f L / 400 5m ml?? ? ? ? ? ? ?? ? ? ? 撓度驗(yàn)算滿足要求。 圖 712 8墩支座鋼管及分配梁布置圖 （ 單位： m） Φ60010鋼管幾何及力學(xué)參數(shù)如下： 面積 ? ?2 2 2A= π 0 .6 0 .5 8 / 4 = 0 .0 1 8 5 m 29 回轉(zhuǎn)半徑 ? ? ? ?2 2 2 2d 0 .6 0 .5 8i 0 .2 0 9 m44D ??? ? ? 鋼管的軸力最大值為 N=（設(shè)計(jì)值）， 強(qiáng)度驗(yàn)算： 6yN 10σ = f 215MP aA ?? ? ? 穩(wěn)定性驗(yàn)算：計(jì)算長(zhǎng)度 0 2 ? ? ? 長(zhǎng)細(xì)比 0 3λ 1 4 .3 5i 0 .2 0 9l? ? ?按照 b類(lèi)截面計(jì)算， 查表得 υ= 6yN 1 . 8 3 8 ? 10σ = = = 1 0 1 . 0 7 M P a f = 2 1 5 M P aυ A 0 . 9 8 3 ? 0 . 0 1 8 5 因此，由受力分析得按鋼管柱強(qiáng)度及穩(wěn)定性滿足規(guī)范要求； 30 8 主跨鉆孔灌注樁及分配梁計(jì)算 幾何尺寸布置 貝雷梁計(jì)算的跨中兩個(gè)支座設(shè)計(jì)成鋼筋混凝土蓋梁，結(jié)構(gòu)尺寸布置如下： 圖 81 支座鋼梁立面圖 （ 單位： m） 圖 82 支座鋼梁平面圖 （ 單位： m） 結(jié)構(gòu)材料：樁身混凝土材料采用 C30，鋼材采用 Q235。 K13+ 應(yīng)力、內(nèi)力結(jié)果： 設(shè)計(jì)值效應(yīng)組合 =自重效應(yīng) +上部結(jié)構(gòu)作用反力設(shè)計(jì)值效應(yīng) 位移、反力結(jié)果： 標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合 =自重效應(yīng) +上部結(jié)構(gòu)作用反力標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng) 圖 89 鋼梁設(shè)計(jì)荷載作用下彎矩圖 （ 單位： kN?m） 圖 810 鋼梁設(shè)計(jì)荷載作用下正應(yīng)力圖 （ 單位： MPa） 34 圖 811 鋼梁設(shè)計(jì)荷載作用下剪力圖 （ 單位： kN） 圖 812 鋼梁設(shè)計(jì)荷載作用下剪應(yīng)力圖 （ 單位： MPa） 圖 813 鋼梁標(biāo)準(zhǔn)荷載作用下墩柱位移圖 （ 單位： mm） 圖 814 鋼梁標(biāo)準(zhǔn)荷載作用下墩柱反力圖 （ 單位： kN） 由上部受力分析得：鋼梁最大正應(yīng)力 m a x yσ = 1 1 7 .1 M P a f = 2 1 5 M P a 最大剪應(yīng)力 m a x y vτ = 6 7 .5 M P a f = 1 2 5 M P a 因此，鋼梁強(qiáng)度滿足要求。 樁身 C30混凝土按照 26kN/m3計(jì)算； 鉆孔灌注樁最小入土深度計(jì)算 由上部受力荷載知，由于樁身水平荷載較小，鉆孔灌注樁的入土深度只考慮結(jié)構(gòu)豎向影響，則豎向力的標(biāo)準(zhǔn)值（樁長(zhǎng)按 20m計(jì)算自重）： 2號(hào)蓋梁墩柱： 22 F = 3 7 4 7 + π 1 . 5 1 / 4 2 6 2 0 4 6 6 5 . 9 k N? ? ? ? ? 3號(hào)蓋梁墩柱： 23F = 1 5 6 0 . 6 + π 1 . 5 1 / 4 2 6 2 0 2 4 7 9 . 9 k N? ? ? ? ? 36 里程為 K13+736及 K13+ 7墩位處的地質(zhì)條件及建筑樁基規(guī)范計(jì)算如下表： 表 83 設(shè)計(jì)圖紙 7墩位的地質(zhì)條件表 土層 標(biāo)高（ m） 厚度（ m） qiK（ kPa） 河床底 + 粉質(zhì)粘土 26 淤泥質(zhì)粘土 20 粉質(zhì)粘土 26 粉砂夾粉土 50（ 900） 粘土 24 圓礫 150（ 2200） 由《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》知鉆孔灌注樁的單樁承載力計(jì)算： na ik i P ri= 1R u q A ql??? ? ?aaR =R /2 其中 ： u為樁身周長(zhǎng) qik為各土層的摩阻力標(biāo)準(zhǔn)值 Ap為樁端面積 li為各土層厚度 qr為樁端處土層承載力容許值 則 設(shè)計(jì) K13+736處樁打入圓礫層 2m： ? ?21 . 5 2 6 4 . 0 5 2 0 1 1 . 1 2 6 1 . 2 5 0 8 . 2 2 4 4 . 3 1 5 0 21 . 5 / 4 2 2 0 0 9 4 0 9 . 2aR kN?? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?? ? ? [ ] / 2 94 09 .2 / 2 47 04 .6aaRR? ? ?kN ? ?aF = 4 6 6 5 .9 R = 4 7 0 4 .6 k N 則里程 K13+736處的 2蓋梁處的鉆孔灌注樁的最小入土深度為 。 鋼管樁穩(wěn)定性驗(yàn)算 鋼管樁出土長(zhǎng)度選用 10m。 換算成均布荷載為 q= kN/m 由 計(jì)算結(jié)果 可知 ： 工字鋼中最大彎矩值為 M = kN m?，最大正應(yīng)力為 3y6xM 1 9 5 . 7 6 3 1 0σ = = = 1 3 7 M P a f = 2 1 5 M P aW 1 4 3 0 1 0?? 最大剪力值為 sF = kN，最大剪應(yīng)力為 * 35szyvzFS 3 1 3 . 2 2 1 1 0 1 0τ = = = 7 0 . 6 M P a f = 1 2 5 M P aI d 3 8 . 6 1 1 . 5??? I45a工字鋼滿足要求。 150mm150mm橫向方木驗(yàn)算 以 I25a 工字鋼為支座，采用簡(jiǎn)支梁模型。 縱向方木剛度驗(yàn)算 mmlmmEIqlw 123845444 ?????????? 剛度符合要求。 qr為樁端處土層承載力容