【正文】 螺形或扇步踏步。樓梯井的寬度不應(yīng)大于200mm當超過200mm時必須采取安全防護措施。教學(xué)用房：內(nèi)走廊不應(yīng)小于2100。欄桿不應(yīng)采用易于攀登的花格。安全出口的門洞寬度不應(yīng)小于900mm合班教室的門洞寬度不小于1500mm。設(shè)計方案中，窗均為灰白塑鋼玻璃窗。設(shè)計方案中，窗均為灰白塑鋼玻璃窗。建筑介紹：建筑面積約5000m2，樓蓋及屋蓋均采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，樓板厚度取100mm，填充墻采用蒸壓粉煤灰加氣混凝土砌塊。 柱網(wǎng)與層高：。室內(nèi)的高差按600 mm考慮，其中標高相當于馬路中心相對標高。圖91是標準層平面網(wǎng)柱布置。窗為塑鋼窗， m。b =（1/3～1/2）500㎜=167～250㎜即截面寬度： 167㎜～250㎜則邊跨梁寬度：b＝250㎜由此，估算出的梁截面尺寸見表101，表中還給出了各層梁的混凝土強度等級。C25混凝土： fc＝ kN/㎡ ， ft＝ kN/㎡邊柱： Ac179。15180。105mm2中柱： Ac179。15180。105mm2按上述方法確定的柱截面高度hc不宜小于400mm，寬度不宜小于350mm，柱凈高與截面邊長尺寸之比宜大于4取柱截面為正方形，則邊柱和中柱截面高度分別是329mm和389mm。注：。2++= 那么屋面恒荷載標準值為：180。180。180。本處按頂點位移法計算框架的自震周期：此方法是求結(jié)構(gòu)基頻的一種近似方法，將結(jié)構(gòu)按質(zhì)量分布情況簡化成無限質(zhì)點的懸臂之桿，導(dǎo)出直感頂點位移的基頻公式，所以需先求出結(jié)構(gòu)的頂點水平位移，按式T1=：a0：基本周期調(diào)整系數(shù)，考慮填充墻使框架自振周期減小的影響。T232。amax180。Ⅱ類場地近震時特征周期：Tg=(s)；結(jié)構(gòu)總水平地震作用標準值按FEK=aGeq計算，a=。= a1=(Tg1)=(FEK=a1Geq=180。180。Vbr+Vbl()()()()(()計算出梁端的彎矩及剪力，計算結(jié)果見表119及1110：表119 邊梁彎矩及剪力計算 表1110 走道梁彎矩、剪力及柱軸力計算 27 安徽理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）Anhui University Of Science and Technology 圖112 橫向框架各層水平地震作用下彎矩圖 28 安徽理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）Anhui University Of Science and Technology12 橫向風荷載作用下框架的 wk=bzmsmzw0 式中，wk—風荷載標準值（kN/m2）bz—高度Z處的風振系數(shù)ms—風荷載體型系數(shù)mz—風壓高度變化系數(shù) w0—基本風壓（kN/m2）由《荷載規(guī)范》，淮南地區(qū)重現(xiàn)期為50年的基本風壓：w0=，地面粗糙度為C類。、=、ν=.。代入上式可得各樓層標高處的q（z），見表15，q（z）沿房屋高度分布圖見圖12所示。 30 安徽理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）Anhui University Of Science and Technology表122 風荷載作用下框架層間剪力及側(cè)移計算滿足規(guī)范要求。180。=，q2=180。)180。180。= P2=[(2180。+2(+)180。25180。(=m 33 安徽理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計Anhui University Of Science and Technology對于3～2層， q1，q1’包括梁自重和其上墻自重，為均布荷載。=‘q2=180。180。180。+180。 +180。+180。) +180。=則集中力矩：M1=180。2+2(+)180。(=m 對于第1層， q1，q1’包括梁自重和其上墻自重，為均布荷載。=‘q2=180。180。180。+180。 +180。+180。) +180。=則集中力矩：M1=180。2+2(+)180。(=m活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如圖132所示：34 安徽理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計Anhui University Of Science and Technology圖133 各層梁上作用的活荷載對于第4層，不上人屋面，只有雪載‘q2=180。)180。= 1=[(P2=[(2180。(+)180。(=M2=P2e2=180。180。]180。2+2180。2= M1=P1e1=180。由于結(jié)構(gòu)和荷載均勻?qū)ΨQ，故計算時可用框架。對于邊節(jié)點，與節(jié)點相連的各桿件均為固接，因此桿端近端的轉(zhuǎn)動剛度S=4i，i為S桿件的線剛度，分配系數(shù)為11；對于中間節(jié)點，與該節(jié)點相連的走道梁的遠端轉(zhuǎn)化S1j為滑動支座，因此轉(zhuǎn)動剛度S=i，其余桿端S=4i，分配系數(shù)計算過程如下：梁上分布荷載由矩形和梯形兩部分組成，在求固端彎矩時可直接根據(jù)圖示荷載計算，也可根據(jù)固端彎矩相等的原則，先將梯形分布荷載以及三角形分布荷載，化為等效均布荷載，等效均布荷載的計算公式如圖所示。q4BC2=+180。q中l(wèi)中=3180。180。qBC2=+180。q中l(wèi)中=180。180。q1BC2=+8180。q中l(wèi)中=3180。180。（3）柱的剪力計算柱的剪力：V=M上＋M下 l式中，M上、M下分別為經(jīng)彎矩分配后柱的上、下端彎矩，l為柱長度。180。180。)2180。180。180。180?；钶d作用下，頂層梯形荷載化為等效均布荷載第4層，即頂層梯形荷載化為等效均布荷載‘23)2+()3180。=則頂層各桿的固端彎矩為AB跨：兩端均為固定支座‘2MAB=MBA=q邊l邊=180。180。=m3～1層梯形荷載化為等效均布荷載‘23)+()180。=AB跨：兩端均為固定支座‘2MAB=MBAq邊l邊=180。180。=m[]．1框架彎矩二次分配及彎矩圖表135 活載作用下的框架彎矩二次分配42 安徽理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計Anhui University Of Science and Technology圖138 活載作用下的框架彎矩圖①梁端剪力由兩部分組成：，計算公式為：VA=VB=q2l1(1a) q2為梯形荷載 2VB=VC=1’’q2l2 q2為三角形荷載 4，計算原理是桿件彎矩平衡，即AB跨 VA=VB=MAB+MBA lBC跨 因為BC跨兩端彎矩相等，故VB=VC=0②柱的軸力計算：頂層柱頂軸力由節(jié)點剪力和節(jié)點集中力疊加得到，柱底軸力為柱頂軸力加上43 安徽理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計Anhui University Of Science and Technology柱的自重。180。180。其中，MGE及x1的具體數(shù)值可參見表14143所示，表中的RA、x1和MGE均有兩組數(shù)值，而梁的 MBC=180。=m 第3層：MAB=8180。=m MBC=180。180。32=m第1層：MAB=8180。=m MBC=180。=m，MBC=180。=m，MBC=180。以第4層為例：A支座右邊緣：MA=180。=m 54 安徽理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）Anhui University Of Science and Technology B支座右邊緣：MB右=180。=m C25＜C50,所以b1=，a1=1，xb=表153 第四層框架正截面強度計算 55 安徽理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）Anhui University Of Science and Technology 表154 第三層框架正截面強度計算 表155 第二層框架正截面強度計算 56 安徽理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）Anhui University Of Science and Technology 表156第一層框架正截面強度計算 57 安徽理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）Anhui University Of Science and Technology ln== 查梁內(nèi)力組合表可知 以第4層為例： AB跨rl左震：Mb=m Vbr= =m，Vbl=；Mb 58 安徽理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）Anhui University Of Science and Technology lr，180。=m表156 左震作用下AB跨支座邊緣處彎矩 表157 右震作用下AB跨支座邊緣處彎矩BC跨： 以第4層為例：左震：Mb=m，Vb=，Mb邊=180。(+180。)= 第3～2層：q1=180。(180。(+180。)= BC跨第4層：q1=180。(180。(+180。)=lr求V，V=gREMb+Mb180。=，gREVB左=180。+]= AB跨表159 框架梁AB跨剪力組合表 60 安徽理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）Anhui University Of Science and Technology表1511 四層斜截面強度計算表 61 安徽理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）Anhui University Of Science and Technology 表1512 三層斜截面強度計算表 表1513 二層斜截面強度計算表 62 安徽理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）Anhui University Of Science and Technology 表1514一層斜截面強度計算表 63 安徽理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）Anhui University Of Science and Technology 混凝土為C25 fc= 縱筋為II級 fy=300N/mm2 箍筋為I級 fy=210N/mm2 柱的軸壓比驗算表1514 框架柱軸壓比 64 安徽理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）Anhui University Of Science and Technology 柱正截面承載力計算 查柱內(nèi)力組合表，找出每層柱的最不利內(nèi)力組合，取每層柱最大彎矩及相應(yīng)軸力。M下柱柱229。As=As=(小偏心)fy’(h0as’)fy’(h0as’) 65 安徽理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）Anhui University Of Science and Technology 表1515 A柱正截面計算及配筋 66 安徽理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）Anhui University Of Science and Technology 表1516 B柱正截面計算及配筋 67 安徽理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）Anhui University Of Science and Technology 柱斜截面承載力計算此處以B柱為柱力，控制點取第一層梁與B柱節(jié)點，其它層及A柱參考B柱配筋。(+=驗算柱截面尺寸：=180。=644KN＞Vc 滿足要求 ( 69 安徽理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）Anhui University Of Science and Technology箍筋數(shù)量計算,剪跨比： l=Hn(2h0)=(180。500180。180。103(3+)180。430180?！督ㄖY(jié)構(gòu)抗震規(guī)范》規(guī)定，對一、二級抗震等級的框架節(jié)點必須進行受剪承載力計算,而三級抗震等級的框架節(jié)點，僅按構(gòu)造要求配筋，不再進行受剪承載力計算。ba2=6180。=2 Pmin=NA(M+Vh+gd=1895..89(+180。式中：A1—沖切力作用面積bhp—受沖切承載力截面高度影響系數(shù)，當基礎(chǔ)高度h不大于800mm，bhp=，當h大于或等于2000mm，bhp= 72 安徽理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）Anhui University Of Science and Technology基礎(chǔ)高h如圖41所示 取為700mmh0=h35=665mmC20混凝土 ft=103KN/m2 a=ac+2h0=+2180。= PjA1=180。103180。 73 安徽理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）Anhui University Of Science and Technology 圖162 基礎(chǔ)截面尺寸圖 11截面，即柱邊截面M1=24180。10622截面，即柱邊截面2(180。()(2180。665)=3138mm 2M3=24180。10644截面，變階截面處2(180。()(2180。665)=939mm 2按As1和As3中大值配置平行于a方向的鋼筋，并放置在下層， 按As2和As4中大值配置平行于b方向的鋼筋，并放置在上排 74 安徽理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）Anhui University Of Science and Technology放置下層：n=(a100s+1=(3300100)+1=33根 取s=100，d=4Asnp=4180。= 取d=12mm，即f16200 75