換熱器的外文翻譯-預(yù)覽頁
【正文】 熱管束的?這種流動方式在圖4中做了進一步的描述?由被折流板隔開的圓缺區(qū)內(nèi)的主流體的流動方向相對于管內(nèi)流體是不同的，在部分折流板之間形成了橫流區(qū)?這需要使用不同的方法計算圓缺區(qū)和穿過管束(橫流區(qū))的流體的壓降?類似的，也要把管束中的穿流和內(nèi)部錯流的不同考慮在內(nèi)?在現(xiàn)有參考資料中可使用的方法可以分為兩類:(1)實驗法，(2)理論模型的發(fā)展?在參考文獻[3，7，9，16，17，21]中給出了不同研究者的試驗方法?而進一步的關(guān)于模型的研究方法在參考文獻[2，4，6，8，11，12，14，15，18，20，22，23]中給出?縱觀這些參考資料可以發(fā)現(xiàn)?在一些研究方法中提出的理論模型對于計算是相當復(fù)雜的，而且，有的模型考慮了一些產(chǎn)生壓降的因素卻也忽略了另一些因素?本文提出了一種主要涉及殼程流體流動的方法致力于建立一種簡單的壓力損失模型?而且將該模型的結(jié)果和其他著作中得出的結(jié)果進行比較發(fā)現(xiàn)該模型的計算結(jié)果接近實際值，完全可以供設(shè)計者放心使用?2 壓降模型的發(fā)展本模型旨在確定從流體進入殼體到流出殼體的全部壓降?而這一過程的全部壓降可分成如下幾部分:（1）換熱器橫流區(qū)末端換熱管進出口處的壓降?（2）橫流區(qū)內(nèi)部的壓降?這一區(qū)域的壓降是由流過管束的流體和穿過圓缺區(qū)由一個內(nèi)部橫流區(qū)到下一個連續(xù)的內(nèi)部橫流區(qū)的流體共同決定的?（3）由橫流區(qū)入口穿過管束到下一塊折流板然后穿過圓缺區(qū)的流體流動引起的壓降?相似的，橫流區(qū)末端的壓降也是由從前一個橫流區(qū)穿過圓缺區(qū)而后穿過管束的流體來計算?本文中的方法的主要作用是利用這種壓降模型在內(nèi)部橫流區(qū)和圓缺區(qū)計算壓降?其他部分的壓降在本文使用的參考文獻中已做出表述?穿過管束和圓缺區(qū)引起的壓降的計算已經(jīng)考慮了圖1和圖5表示出的實際流動形式?接下來本文將逐一介紹以上提到的各種壓降的組成部分? 換熱管進出口的壓降()為了計算一臺換熱器換熱管進出口的壓降，Gaddis 和Gnielinski的研究中提到了關(guān)于這個問題的表述已在式(1)中給出了?式中用Pn來定義換熱管兩端的總壓降。 （10a）在本文開頭提到了使用參考文獻[18,23]中提到的方法來確定上面提到的四種形態(tài)換熱器的摩擦系數(shù)，將這種Kern的摩擦系數(shù)公式進行修改得到了針對四種形態(tài)換熱管摩擦系數(shù)的經(jīng)驗公式如式（10a）。將比較結(jié)果在圖4中表示，發(fā)現(xiàn)式（10b）的結(jié)果在合理的范圍內(nèi)。90176。將式（6）乘以泄露系數(shù)（）旁流系數(shù)()得到泄露和旁流效果引起的壓降的表達式，如式（11）。對于這種流體要考慮不同溫度下的流體粘度。從MN到PN間的流體視為收縮流，從PN到NQ間的流體視為擴張流。在圓缺區(qū)中不存在管束的旁流泄露，故在此將其忽略。穿過圓弧的流體在入口MN和中線NP的部分區(qū)域的橫截面積是矩形的。然后再將等效面積進一步轉(zhuǎn)化為圓面積。 （17）（4）假設(shè)為等效的圓截面時圓缺區(qū)的圓弧流路直徑（）如式（18）。 (19d)用式（19c）替換HI的值得到式（19e）. (19e)，由直角三角形HNY可以得到式（20）。 （21c）再根據(jù)下面引用的文獻， (21d) (21e)摩擦系數(shù)f的值由式（10b）利用圓缺區(qū)中某一流速下的雷諾數(shù)求的。當，；當時， （22a）當時，；當時， （22b）關(guān)于，和的表達式在式（18），（19）和（20b）中已經(jīng)分別給出。事實上，折流板的設(shè)置會導(dǎo)致流動形式的改變。 或 （24a） (24b)根據(jù)式（12）和式（24b）得到折流板間隔區(qū)的總壓降，如式（24c）。同時還受進出口處折流板間距變化的影響。將乘以2得到進出口區(qū)域的總壓降，最終的表達式如式（25b）。比較結(jié)果如表3。Prithivirajetal[22]利用HEATX模擬法分別用本模型的計算結(jié)果和實驗數(shù)據(jù)對雷諾數(shù)在23000到52000之間的水在殼體中的流動產(chǎn)生的壓降進行對比，得到的誤差在+%%之間。4 結(jié)論本文提出的模型基于對流體在殼體中的實際流動形式的判
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