【正文】 機 卸料平臺施工方案 9 施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力Σ NQK=1250N 計算立桿穩(wěn)定性 采用卸荷拉桿時的 穩(wěn)定性計算 A、不組合風載時立桿穩(wěn)定性計算 L0=Kμ h= 2= 式中 L0：立桿的計算長度 K： 計算長度附加系數(shù)，取值 1 μ：計算長度系數(shù)，取值 h： 立桿步距取 長細比：λ =L0/I= 100/=190＜ [λ ]=210 查表得：折減系數(shù)ψ N=(NGK1+NGK2） + NQK= + 1250= σ =N/ψ A= 489= ＜ 205N/mm2 式中： N— 計算立桿所受軸向力的設(shè)計值 NGK1— 腳手架結(jié)構(gòu)自重標準值產(chǎn)生的軸向力 NGK2— 構(gòu)配件自重標準產(chǎn)生的軸向力 A— 立桿的截面積 A=489mm2 故滿足要求。 連墻件驗算 由于連墻件節(jié)點長度應(yīng)滿足≤ 500mm，選取長度 500mm， L/D=500/48=＜ 15。 式中： New2— 側(cè)向風荷載在單根連墻桿上產(chǎn)生的壓力 = 1164 3= N1w— 正面風荷載在單根連墻桿上產(chǎn)生的壓力 = 1 1164 4= N0— 連墻件約束腳手架外平面變形產(chǎn)生的軸向力 =5000N N 卸 cosα — 卸載拉桿在水平方向上對連墻桿產(chǎn)生的軸向壓力 =8000 故 N1= sin45176。 要求 P =N/A≤ f 式中： A— 基礎(chǔ)底面面積 = N— 腳手架立桿傳至基礎(chǔ)頂面的軸心力 采用卸荷拉桿時 N=(+1250) 8= F— 地基承載力設(shè)計值 f=Kfk,砼基礎(chǔ) K=1 地基承載力標準值 fk=60KN/mm2 P1=＜ f=60 KN/mm2 故基礎(chǔ)強度滿足設(shè)計要求 綜上所述，當在架體總高度上，在架體兩側(cè)每隔 9m 搭設(shè)一對卸荷拉桿。 基本荷載及材料數(shù)量 材料數(shù)量（ 計算 高度 取 19m 最不利驗算 ） 立桿：總共（ 19247。 橫向水平剛度驗算 fMaX=q14(524a2/12)/384EI = 4304 (524 1002/4302)/384 130800 105 = mm＜ L/150=430/150= 所以剛度滿足要求 縱向水平桿驗算 計算簡圖 縱向水平桿按三跨連續(xù)梁計算，其受力簡圖如右圖所示： 縱向水平桿強度驗算 F=(1+a/L)2= (1+)2= M== =式中： L— 柱距 σ =M/W= 1000/5078=＜ 205 N/mm2 所以縱向水平桿強度滿足要求 縱向水平桿剛度驗算 fMaX= 15003/100 105 130800 =＜ [σ ]=1500/150=10mm 所以縱向水平桿剛度滿足要求 整體穩(wěn)定性計算 la laF 福建六建集團有限公司 公館 3施工升降機 卸料平臺施工方案 14 由于本卸料平臺架最大步距為 2m，且所有立桿的步距和連墻件距相同。（ RC為扣件抗滑力） N 卸 =P 卸 （ H/9） 2= 19= 可知： N 卸 COSα +N 支 =N 卸 ()+ N 支 =G 總 = N 支 = ()= 單根立桿支承反力 P 支 P 支 =N 支 /8=故卸料平臺架設(shè)構(gòu)配件自重對外立桿產(chǎn)生的軸向力 NGK1+NGK2=+ 150 4 (H/3)=3058N 式中： 150 4 (H/3)N 為所有防護門的重最 施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力Σ NQK=10000/8=1250N 計算立桿穩(wěn)定性 m1mN 支N cw1G 總N 連1N 卸α 福建六建集團有限公司 公館 3施工升降機 卸料平臺施工方案 15 采用卸荷拉桿時的穩(wěn)定性計算 A、不組合風載時立桿穩(wěn)定性計算 L0=Kμ h= = 式中 L0：立桿的計算長度 K： 計 算長度附加系數(shù)，取值 1 μ：計算長度系數(shù)，取值 h： 立桿步距取 長細比：λ =L0/I= 100/=190＜ [λ ]=210 查表得：折減系數(shù)ψ N=(NGK1+NGK2） + NQK= 3058+ 1250= σ =N/ψ A= 489= N/mm2＜ 205N/mm2 式中： N— 計算立桿所受軸向力的設(shè)計值 NGK1— 腳手架結(jié)構(gòu)自重標準值產(chǎn)生的 軸向力 NGK2— 構(gòu)配件自重標準產(chǎn)生的軸向力 A— 立桿的截面積 A=489mm2 故滿足要求。 連墻件驗算 由于連墻件節(jié)點長度應(yīng)滿足≤ 500mm，選取長度 500mm， L/D=500/48=＜ 15。 式中： New2— 側(cè)向風荷載在單根連墻桿上產(chǎn)生的壓力 = 1160 3= N1w— 正面風荷載在單根連墻桿上產(chǎn)生的壓力 = 1 1160 4= N0— 連墻件約束腳手架外平面變形產(chǎn)生的軸向力 =5000N N 卸 cosα — 卸載拉桿在水平方向上對連墻桿產(chǎn)生的軸向壓力 =8000 故 N1= sin45176。 懸臂單跨梁計算簡圖 支座反力計算公式 支座彎矩計算公式 C點最大撓度計算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。=≤ 可得 φb39。 九、附圖： 福建六建集團有限公司 公館 3施工升降機 卸料平臺施工方案 20 福建六建集團有限公司 公館 3施工升降機 卸料平臺施工方案 21 懸挑梁安裝圖1 6號 工字鋼φ 16預(yù) 埋鋼筋1 6號 工字鋼φ 16鋼 筋U形 壓環(huán)與預(yù)埋鋼筋焊接φ 16鋼 絲繩每根槽鋼拉一根φ 18圓 鋼吊環(huán)圖四：預(yù)埋 φ 1 6圓 鋼U型 環(huán) 福建六建集團有限公司 公館 3施工升降機 卸料平臺施工方案 22 Φ 1懸挑梁預(yù)埋鐵件一拉繩預(yù)埋鐵件Φ 1注：1. 材料：采用 Φ 16 圓鋼 H按實 際需要確定圖二：預(yù)埋鐵件加工圖注：1. 材料：采用 Φ 18 圓鋼 H按實 際需要確定福建六建集團有限公司 公館 3施工升降機 卸料平臺施工方案 23 錢隆公館 3樓 施工升降機 卸料平臺施工方案 編制： 審核： 審批： 福建六建 集團 有限公司 錢隆公館 項目部