【正文】 每個球殼板的檢測不應(yīng)少于5點，抽查不合格，應(yīng)加倍抽查；若仍有不合格，應(yīng)對球殼板進(jìn)行逐張檢測。(2) 球瓣的壓制采用冷壓成型的方法。冷壓應(yīng)注意以下幾點： ，需要消除熱影響區(qū)硬化部分的缺口。，每個壓點不能一次壓到底，應(yīng)多次沖壓，一般要沖壓十余次以上，使鋼板逐漸產(chǎn)生塑性變形，避免產(chǎn)生局部過大突變和折痕。因此，目前國內(nèi)是以二次立體下料法為主。并且涂上防護(hù)層。 現(xiàn)場組裝 球罐組裝(1)組裝方法采用整體組裝法中的單片組裝形式，即把單片球瓣逐一組裝成型的方法。(4)球罐赤道帶組裝后，每塊球殼板的赤道帶水平誤差不宜大于2mm；相鄰兩球殼板的赤道線水平誤差不宜大于3mm；任意兩塊球殼板的赤道線水平誤差不宜大于6mm。 組裝設(shè)備及工具 (1)起重設(shè)備 選用汽車起重機——汽車起重機機動性能好便于相距較遠(yuǎn)之間的工作點間調(diào)動，提升高度大，升吊和回轉(zhuǎn)靈活，是一種高效、先進(jìn)的起吊工具。 組裝夾具的拆除，必須在焊接完畢后進(jìn)行，定位塊不能強力拆掉，切割時應(yīng)保留不小于2mm的余量，用磨光機磨平后按無損檢測工藝要求進(jìn)行檢驗。三角托架采用角鋼制作，預(yù)先固定在殼板所設(shè)的掛鼻上，并在層間鋪設(shè)鋼跳板作為操作平臺。 (1) 使用經(jīng)緯儀測量確定各支柱間的夾角 (2) 由于本次設(shè)計基礎(chǔ)直徑較小，所以用鋼卷尺測量基礎(chǔ)直徑(3) 采用水平儀測量基礎(chǔ)水平度 球瓣的幾何尺寸檢查和理化檢驗球瓣的曲率及外形尺寸的好壞，會直接影響球罐的安裝質(zhì)量和施工進(jìn)度。此外，組裝用的三角掛架的勾鼻子，工卡具的擰緊螺母和起吊用的吊耳應(yīng)先焊在球瓣上，盡量減少高空作業(yè)的工作量，給安裝工作提供便利條件，以加快工作進(jìn)度，提高工作質(zhì)量。他們的出現(xiàn)往往是由于壓制球瓣的精度不夠以及運輸過程的損壞或堆放不妥所造成。另外，錯邊量、角變形等偏差都在接縫位置。按鋼材的屈服強度及使用時的熱處理狀態(tài)分為以下三種： (1) 在熱軋、正火或控冷控軋狀態(tài)焊接并使用的，屈服強度為294~490MPa的熱軋、正火及控冷控軋鋼。由于低合金鋼強度鋼具有良好的焊接性、優(yōu)良的可成型性及較低的制造成本，因此，被廣泛地用于壓力容器、車輛、橋梁、建筑、機械、海洋結(jié)構(gòu)、船舶等制造中，已成為大型焊接結(jié)構(gòu)中最主要的結(jié)構(gòu)材料之一。本球殼選用Q345R為球殼鋼板。但是手工電弧焊效率低，焊工疲勞度大，對焊工的技術(shù)要求高。球罐施焊的每位焊工應(yīng)配有焊條保溫筒(僅限于手工電弧焊用)、角向磨光機等工具。上雙面不對稱X型坡口，鈍邊為2mm。開孔角度上下均為所有的法蘭選用帶頸對焊法蘭，厚度4mm的接管與法蘭間直接進(jìn)行一次平焊厚度4mm的接管與法蘭間開Y型坡口焊接，鈍邊為1mm[11]。按照GB/T5118標(biāo)準(zhǔn)對焊條熔敷金屬的化學(xué)成分和力學(xué)性能（焊條狀態(tài)）進(jìn)行復(fù)驗。焊工應(yīng)使用電加熱的焊條筒領(lǐng)用，保溫筒內(nèi)焊條必須在4h內(nèi)用完，否則應(yīng)退庫重新烘焙，但烘干次數(shù)不超過2次，超過2次的焊條不得用于球殼板焊接[12]。 ，風(fēng)速大于8m/s時焊接應(yīng)停止，風(fēng)速小于8m/s時，但對焊接有不利影響因素時也應(yīng)停止焊接。因此進(jìn)行球罐焊接的焊工必須進(jìn)行焊工訓(xùn)練及評定。要求試板通過射線照相實驗，焊縫外觀符合要求。焊工能力評定試驗，只要通過射線照相檢驗。焊縫交叉部位時，應(yīng)先將縱縫焊到環(huán)焊縫坡口內(nèi)，然后將坡口內(nèi)的焊肉打磨干凈除去焊縫終端缺陷，焊接環(huán)焊縫時，不應(yīng)在交叉部位引弧或滅弧。將赤道帶縱焊縫平均分成三段，每段長2414mm。在焊接時采用分段退向焊，每段焊縫長600mm左右。焊接規(guī)范按照橫焊縫的焊接規(guī)范進(jìn)行。并且接管組裝前要打磨坡口，使之露出金屬光澤。然后再進(jìn)行焊接。在施焊過程中，應(yīng)對每個焊工的焊接質(zhì)量進(jìn)行必要的跟蹤檢查。焊后應(yīng)立即進(jìn)行后熱消氫處理[13]。 (3) 對接焊縫的余高應(yīng)符合下表要求61。 磁粉檢測 (1) 球罐的下列部位應(yīng)在壓力試驗前（如球罐需焊后整體熱處理時應(yīng)在熱處理前）進(jìn)行磁粉檢測或滲透檢測；球殼對接焊縫內(nèi)外表面；人孔及公稱直徑大于或等于250mm接管的對接焊縫的內(nèi)外表面；接管與球殼板焊縫內(nèi)外表面；補強圈、墊板、支柱及其他角焊縫的外表面；工卡具焊跡打磨后及球殼體缺陷焊接修補和打磨后的部位；球罐壓力試驗后應(yīng)進(jìn)行磁粉檢測復(fù)查，復(fù)查比例應(yīng)為焊縫全長的20%及以上，復(fù)查部位包括每一相交的焊縫接頭、接管與球殼板焊接內(nèi)外表面、補強圈、墊板、支柱及其他角焊縫的外表面、每個焊工所焊焊縫及工卡具焊跡打磨和殼體缺陷焊接修補和打磨后的部位；檢測時間對于本次設(shè)計為焊接結(jié)束后24h，方可進(jìn)行檢測。焊后熱處理的目的主要有： (1) 制造過程中的中間熱處理來避免高度約束的焊件裂紋； (2) 釋放殘余應(yīng)力，以避免使用中尺寸變化或應(yīng)力腐蝕； (3) 改善焊接接頭的韌性和塑性； (4) 恢復(fù)冷作時的預(yù)應(yīng)變和時效而喪失的性能。1530～50120 焊后熱處理的方法 焊后熱處理方法重要分為：現(xiàn)場焊后熱處理、局部熱處理、分件熱處理。由于整體熱處理加熱均勻，消除殘余應(yīng)力效果較好。(1) 試驗前的準(zhǔn)備工作試驗介質(zhì)為潔凈水，水溫不得低于5℃，球罐的試驗壓力為1MPa。待容器壁溫與水溫接近時才能緩慢升壓，壓力升至試驗壓力的50%時，保持15min，然后對球罐的所有焊縫和連接部位作滲漏檢查，確認(rèn)無滲漏后，繼續(xù)升壓。排水時，不應(yīng)就地排放。沉降觀測在下列階段進(jìn)行；；；；；。在球罐頂部和底部各設(shè)置一塊量程為0～4MPa 并經(jīng)校驗合格， 級，表殼公稱直徑為150mm 的壓力表，試驗壓力讀數(shù)以球罐頂部壓力表讀數(shù)為準(zhǔn)。，監(jiān)視壓力表讀數(shù)，防止發(fā)生超壓事故。結(jié)論本次球罐設(shè)計選用Q345R材料，~50℃，球殼名義厚度16mm，采用混合式三帶八支柱型球殼，支柱采用赤道正切中的U型管柱結(jié)構(gòu)形式。 根據(jù)鋼材的可焊性試驗，確定焊接工藝參數(shù)，對焊材進(jìn)行焊接工藝評定試驗，檢測結(jié)果證明焊接接頭的強度、韌性、塑性、致密性等均符合要求。我也從這次畢業(yè)設(shè)計中受益非淺。ica de Madrid, Valencia, km. 7300, Campus Sur ., 28031 Madrid, Spain Instituto Superior Teico – STM, Ava Rovisco Pais, 1049001 Lisboa, Portugal摘要： 本文回顧了在焊接原理和技術(shù)提升方面由金屬流動所獲得的成果。這是科學(xué)家們通過研究、設(shè)計、和工業(yè)應(yīng)用總結(jié)出來的一項極為重要的焊接技術(shù)，讓我們了解到了金屬流動的過程和焊接參數(shù)。這是科學(xué)家們通過研究、設(shè)計、和工業(yè)應(yīng)用總結(jié)出來的一項極為重要的焊接技術(shù)，讓我們了解到了金屬流動的過程和焊接參數(shù)。在過去的幾年在這個問題上的爭論主要圍繞著國際焊接研究所的觀點和SG212實驗中的研究結(jié)果。所以修改重新制定這種分類變得越來越必要。從實踐上看，當(dāng)新的技術(shù)被發(fā)明的時候，這項技術(shù)卻成了差異，主要利用控制在過渡區(qū)金屬流動的模式。由總所周知IIW提出的經(jīng)典論是根據(jù)自然轉(zhuǎn)移的概念提出的，它描述了焊接來源的相同性。在同一個傳遞模式范疇內(nèi)，由不同的技術(shù)達(dá)成了相同的目標(biāo)的方法，這也是“差異”。因此，在基礎(chǔ)的傳遞模式之上提出了一種新的分類方法?；谥饕α啃偷慕饘僭趶娜诨碾姌O絲中分離過程中扮演著重要的角色，基本傳輸模式的三大分類可以定義：A短路型—表面張力起主要作用B球型 —重力合力起重要作用C噴霧型—電弧壓力合力起重要作用為了使分類更為簡單，只有在基本傳遞模式中計算出的水平的兩個地方，如表3所示。如果它的命名擴大到噴霧式傳遞的模式它也可以定義為根本的傳輸模式。更有甚者，一些醫(yī)生建議一些有關(guān)聯(lián)的表格、圖片或視頻。與基本模型不同的是，它注意到了混合模式和相關(guān)聯(lián)模式的區(qū)別，這些差異基本上是結(jié)合不同類型的基本傳輸模式產(chǎn)生的。不過，這有可能和條件發(fā)生被迫轉(zhuǎn)移有關(guān)，可能程序使用電源的地方可用控制脈沖氬弧焊。當(dāng)提高焊接電流時，傳輸模式發(fā)生球狀擊退，這就是氣體保護(hù)焊的特征，這擊退了熔化金屬上“長”的下降，如圖3所示。因此，這一論述覆蓋了預(yù)測式的熔滴墜落和噴霧傳輸模式如圖3.隨著電流的增長，熔滴變得越來越小頻率越來越快的時候就形成了傳輸。當(dāng)電流增加時候，壓力增加的增加是伴隨的，為了分離熔滴金屬和其對熔池的排斥，以及用于生成和旋轉(zhuǎn)流體金屬的。可以設(shè)想，一個過渡之間的短路和地區(qū)目前的球狀區(qū)域，第一個跳變電流也存在，如圖3所示。在合并后的傳輸模式中，當(dāng)控制焊接工藝的使用，可取得純短路或下降噴霧。這是由于不同的保護(hù)氣體或其他技術(shù)原因所產(chǎn)生的不同的電離電壓。因此，根據(jù)目前的方向不斷 增加，目前已經(jīng)觀察到過渡區(qū)分開球狀其外噴涂面積變成第二暫態(tài)電流帶。 所有焊接專家參與制定的新分類簡單，直觀，非常方便和易于使用。 and Metal . 52, n. 2 and 3, March 1984, pp. 85–89, April 1984, –129.Quintino, L., Iordachescu, D., 2003. Control and monitoring in arc welding—time for reassessment. In: 56th Annual Assembly of the International Institute of Welding, the InternationalConference of Romanian Association of Welding, Bucharest,Romania, 6–11 July, pp. 311–321.Wang, G., Huang, P. G., and Zhang, Y. M., 2003. Numerical Analysis of Metal Transfer in GMAW. University of Kentucky(source: Internet).Weman, K., 2003. Welding process handbook. CRC Press,Woodhead Publishing Limited, Cambridge, England,pp. 193.附錄C 焊接工藝卡焊接工藝規(guī)范制造單位名稱：編號： WPS01 焊接工藝評定報告編號： 產(chǎn)品零部件名稱： 球罐縱焊縫 所按標(biāo)準(zhǔn)名稱及編號：GB1502010焊接方法： 手工電弧焊 自動化等級： 手工 接頭坡口形狀及尺寸焊件母材1． 母材類別號、組別號及鋼號類別號 — 組別號 — 與類別號 — 組別號 — 相焊鋼號 Q345R 與鋼號 Q345R 相焊2． 焊件壁厚適用范圍 10mm3． 管件直徑適用范圍 —焊接材料1． 鎢極牌號及規(guī)格 —2． 焊條牌號及規(guī)格 J507 3． 實心焊絲牌號及規(guī)格 —4． 焊劑牌號 —5． 藥芯焊絲牌號及規(guī)格 —6． 焊帶牌號及規(guī)格 —7． 其他 —保護(hù)氣體保護(hù)氣體種類及配比 —保護(hù)氣體流量 —背面成形氣體種類及配比 —拖罩保護(hù)氣體種類及配比 —焊前準(zhǔn)備1． 坡口加工方法及要求 坡口加工機加工2． 坡口及接縫兩側(cè)清理方法及要求 焊前清理表面氧化膜，用砂輪機打磨，過渡圓滑3． 焊材清理、烘干方法及要求 焊條 300430℃ 烘干2h，保存溫度100150℃4． 焊接襯墊材料牌號及規(guī)格 —5． 其他 焊條J507 ，焊前點固焊：焊縫長度5070mm，間距150200mm焊接溫度參數(shù)1． 最低預(yù)熱溫度 100℃ 2． 最高層間溫度 200℃ 3． 后熱溫度及保溫時間 — 4． 消氫處理溫度和保溫時間 — 焊后熱處理參數(shù)1． 熱處理種類 — 2． 加熱溫度范圍 — 3． 加熱速度 — 4． 加熱溫度容許偏差 — 5． 保溫溫度 —6． 冷卻速度 —7． 出爐溫度 —8． 其他要求 — 焊接電參數(shù)1． 焊接電流 112~160A（打底焊） 140~160A（填充和蓋面）2． 焊接電壓 23~25V（打底焊） 24 ~ 26V（填充和蓋面） 3． 焊接速度 20~21cm/min（填充和蓋面）4． 送絲速度 — 5． 脈沖峰值 — 6． 脈沖寬度 — 7． 脈沖頻率 — 8． 引弧電流 — 9． 收弧電流 — 10． 其他 — 焊接時間參數(shù)1． 預(yù)送氣時間 — 2． 電流遞增時間 — 3． 焊接電流