9層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)體系設計畢業(yè)論文-預覽頁
【正文】 146166031250964146166031250106314616603125011520720721461660312501202162161110998421709113該框架為對稱結(jié)構(gòu),F軸柱與C軸柱相同，D軸柱與E軸柱相同。這樣求得的框架內(nèi)力，梁跨中彎矩較考慮活荷載不利布置法求得的彎矩偏低，但當活荷載在總荷載比例較大時，可在截面配筋時，～。計算結(jié)果見表214。上柱下柱右梁9層左梁上柱下柱右梁008層7層6層5層4層3層2層1層 圖212 恒載彎矩分配圖圖213 恒載作用下框架彎矩圖上柱下柱右梁9層左梁上柱下柱右梁00 8層7層6層5層4層3層2層1層 圖214活載彎矩分配圖215活載作用下框架彎矩圖 梁端剪力及柱軸力的計算梁端剪力： 式中：—— 梁上均布荷載引起的剪力，； —— 梁端彎矩引起的剪力。m（m（九層梁端剪力： = ==1/2=調(diào)幅前：= +=== =+=調(diào)幅后：= +=== =+=同理可得八層梁端剪力： = ==1/2=調(diào)幅前：kN = +== = =+=調(diào)幅后：kN = +== = =+=九層C柱柱頂及柱底軸力：= =+0= =+=八層C柱柱頂及柱底軸力：=++= = +=其他層梁端剪力及柱軸力計算見表216，表217。對作用點取矩： ＝( + +) 39河南理工大學本科畢業(yè)設計（論文）處截面彎矩為： = + 由=0,可求得跨間的位置為=將代入任一截面處的彎矩表達式,可得跨間最大彎矩為： == + = + 當右震時公式中、反號。圖中M左、M右為調(diào)幅前彎矩值，M左′、M右′為調(diào)幅后彎矩值。表220 活荷載按樓層的折減系數(shù)墻,柱,基礎(chǔ)計算截面以上的層數(shù)12～34～56～89～20＞20計算截面以上各樓層活荷載的折減系數(shù)()表221 C柱內(nèi)力組合表層次位置內(nèi)力荷載類別豎向荷載與地震力組合恒載①活載②地震荷載③①+②(①+②)177。表223 承載力抗震調(diào)整系數(shù)材料結(jié)構(gòu)構(gòu)件受力狀態(tài)鋼筋混凝土梁受彎偏壓偏壓抗震墻偏壓各類構(gòu)件受剪、偏拉 橫向框架梁截面設計圖218 底層梁內(nèi)力示意梁控制截面的內(nèi)力如圖218所示。按梁的跨度考慮按梁的凈距考慮=300+3700 =4000mm按梁翼緣高度考慮，=80035=765mm/=100/765= 圖219 T形梁計算截面 故翼緣不受限制。（見表224）（見表225）實驗和理論分析證明，翼緣對提高T型截面梁的受剪承載力并不很顯著，因此，《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》規(guī)定，在計算T形截面梁的承載力時，仍取腹板寬度b并按矩形截面計算。m逆時針方向 =m 逆時針方向 =m=(+)=（kN）（kN）調(diào)整后的剪力V（kN）（kN）300665300665300465103＞V103＞V103＞V箍筋直徑Φ（mm）肢數(shù)（n）n=2。V103＞m，的單位為kN。判別T形梁截面類型=2600100（765100/2）=m逆時針方向 =m 逆時針方向 =m=(+)1/2=根據(jù)國內(nèi)對低周期反復荷載作用下的鋼筋混凝土連續(xù)梁和懸臂梁受剪承載力試驗，反復加載使梁的受剪承載力降低。 Φ=8n=2。 框架結(jié)構(gòu)的變形能力與框架的破壞機制密切相關(guān)，一般框架梁的延性遠大于柱子。梁、柱端彎矩應符合下述公式的要求： 圖222 D柱截面計算示意圖二級框架 =式中 ——節(jié)點上、下柱端順時針或逆時針截面組合的彎矩設計值之和； ——節(jié)點上、下梁端逆時針或順時針截 面組合的彎矩設計值之和。同時，隨著框架梁塑性鉸的出現(xiàn)，由于塑性內(nèi)力重分布，底層柱的反彎點具有較大地不確定性。m取=m＜==的差值按柱的彈性分析彎矩值比分配給節(jié)點上下柱端（即II、IIII截面）。m =+=m == ②=m == ②=取調(diào)整后的彎矩值，一般層應滿足 =,。以第二、三層D柱為例，對圖222中的ⅠⅠ，ⅣⅣ，ⅤⅤ，截面進行設計。m取=m＜==的差值按柱的彈性分析彎矩值比分配給節(jié)點上下柱端（即IVIV、VV截面）。m=+=m == ②=m =柱的抗剪承載能力:= 取==＜=，取=設柱箍筋為4肢Φ8﹫150,則 =＞同時柱受剪截面應符合如下條件：即 kN＞截面滿足抗剪要求。m 右震 m梁端取右震, 也取右震：=m將和180。m =+=m根據(jù)C柱內(nèi)力組合表221選擇最不利內(nèi)力并考慮上述各種調(diào)整及抗震調(diào)整系數(shù)后，各截面控制內(nèi)力如下:ⅠⅠ截面：①==m = ⅢⅢ截面：①==m = 第二層梁與C柱節(jié)點的梁端彎矩值由內(nèi)力組合表219查得：左震 m 右震 +==m=（）= kNm == ②= 以第二層柱為例，剪力設計值按下式調(diào)整： 由正截面計算中第ⅣⅣ、ⅤⅤ截面的控制內(nèi)力得：=根據(jù)地震震害分析，不同烈度地震作用下鋼筋混凝土框架節(jié)點的破壞程度不同，7度時，未按抗震設計的多層框架結(jié)構(gòu)節(jié)點較少破壞，因此，對不同的框架，應有不同的節(jié)點承載力和延伸要求?；炷敛捎肅25，fc=，鋼筋采用HPB235，fy=210N/mm2。① 內(nèi)跨 ， 為軸線間距離② 邊跨 ，為凈跨，b為梁寬各區(qū)格板計算跨度見表233。在本例中，樓蓋邊梁對板的作用是為固定支座。各區(qū)格板的彎矩計算列于表233。截面配筋計算結(jié)果及實際配筋列于表234。 A~D、G、H區(qū)格板的計算 ==二氈三油防水層 kN/m2冷底子有熱瑪蹄脂 kN/m220mm厚1：2水泥砂漿找平 20= kN/m2100～140mm厚（2%坡度）膨脹珍珠巖 （+）7/2= kN/m2100mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板 25= kN/m215mm厚紙筋石灰抹底 16= kN/m2共計 kN/ m2圖226 樓板平面布置圖g== kN/ m2g+q=+= kN/ m2g+q/2=+q/2= kN/ m2板厚h=100mm，L1bh=300mm700mm ，L2bh=250mm450mm L3 bh=250mm450mm①內(nèi)跨 ，為軸線間距離②邊跨 ，為凈跨，b為梁寬跨中最大彎矩發(fā)生在活荷載為棋盤式布置時，它可以簡化為內(nèi)支座固支時g+q/2作用下的跨中彎矩值與當內(nèi)支座鉸支時177。所有區(qū)格板按其位置與尺寸分為A、B、C、D、E、F、G、H八類，其中D、G、H三種去較大的D板計算，E、F按單向板計算。截面有效高度：選用Φ8鋼筋作為受力主筋，則（短跨）方向跨中截面的=100208/2=7
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