北京采油課程設(shè)計-預(yù)覽頁
【正文】 的數(shù)據(jù)代入到（31）式子中去。2）當時，使用Lastater的相關(guān)式 （36）式中，—地面脫氣原油的有效分子量； —天然氣的摩爾分數(shù)。（6）液體黏度1）原油黏度“ 死油”（脫氣油）黏度 （313） 式中， 2）“活油”（飽和油）黏度； （314）式中， —原油死油與活油黏度。 表41 A，B，C，D數(shù)據(jù)表PprTprABCD~~~~~~2,.8~~~~~~~~~~~3. 井筒多相管流計算根據(jù)多相管流的壓力梯度就可計算出沿程壓力分布。所以，多相管流通常采用迭代法進行計算。表3 流型界限流動型態(tài)界 限泡 流段 塞 流過 渡 流霧 流 由前面垂直管流能量方程可知，其壓力降是摩擦能量損失、勢能變化和動能變化之和?；撍俣榷x為：氣相流速與液相流速之差。液相雷諾數(shù) (331)式中 —在下的液體粘度，油、水混合物在未乳化的情況下可取其體積加權(quán)平均值。第四章 懸點載荷及抽油桿柱設(shè)計計算 此次泵的型號選用： 抽油機型號：CYJ10353HB沖程 ：3m沖次；6rpm泵徑：44mm電機額定功率：37KW由采油手冊可知 ：抽油桿的直徑為 19 mm 柱塞的直徑為 44 mm 懸點的最大載荷 100 KN選取泵徑為44mm，游梁式抽油機型CYJ10353HB。一般將常規(guī)鋼抽油桿分為C級、D級和K級三個等級。S——光桿沖程，m；fP——活塞截面積，m2；g——重力加速度，m/s2； （44） 本次采用單級抽油桿設(shè)計，其公式可簡化為： （45） （46）已知：fr=** = m2 fp=**= m2 L=1983m q= ρ1=904 kg/m3 s=3 m n=6 min1 帶入公式（45）和（46）中可得到：==應(yīng)力校核：應(yīng)力范圍比計算公式： （47） （48） 抽油桿柱的許用最大應(yīng)力的計算公式：式中：——抽油桿許用最大應(yīng)力，Pa； T——抽油桿最小抗張強度，對C級桿，T=*108Pa,對D級桿T=*108Pa。m 最大的載荷 =Pmax100 kN 懸點載荷夠強度符合。——懸點最小載荷，N。m 小于泵的減速箱的最大的扭矩為53kN第五章 泵效計算1. 泵效及其影響因素在抽油井生產(chǎn)過程中，實際產(chǎn)量Q一般都比理論產(chǎn)量Qt要低，兩者的比值叫泵效，η表示， （51）實際產(chǎn)量計算 根據(jù)影響泵效的三方面的因素，實際產(chǎn)量的計算公式為 （52）式中：Q——實際產(chǎn)量，m3/d。已知：fp= m2； S=3 m N=6 rpm代入到（53）中可得到： m3/d?！脙?nèi)溶解氣油比， m3(標)/m3。 沉沒處的深度為1983m 有溫度分布圖可知道此處的溫度為100 0C 沉沒處的壓力 Pi=3 Mpa溫度為100 0C 此處的壓力為3 Mpa帶入（34）、（35）式子中，可計算得到 此處的溶解氣油比Rs= m3/ m3 Z= 已知： =50 m3 Rs= m3/ m3 fw= P0=105Pa ，T0=293K ＝273＋t=273+100=373 k =3MPa代入（59）式子中可的： = 則已知R= k=④ 泵內(nèi)液體的體積系數(shù)Bl沉沒處的深度為1983m 有溫度分布圖可知道此處的溫度為100 0C 沉沒處的壓力 Pi=3 Mpa溫度為100 0C 此處的壓力為3 Mpa則代入（34）中，可解得= =帶入下式子中可解的 式中：、泵內(nèi)油和水的體積系數(shù) ⑤漏失量的計算 檢泵初期的漏失量為 （510） 式中：qleak——檢泵初期的漏失量，m3/d。帶入（510）式子可得到= m3/d。m泵徑 44 mm光桿功率 kw沖程 3 m 水力功率 kw沖次 6 rpm系統(tǒng)效率 參考文獻[1]萬仁溥.《采油工程手冊（上冊）》. 北京:石油工業(yè)出版社,[2]萬仁溥.《采油技術(shù)手冊（上冊）》.北京：石油工業(yè)出版社,[3]張琪.《采油工程原理與設(shè)計》.山東東營：中國石油大學出版社,34
化學相關(guān)推薦
鄂ICP備17016276號-1