【正文】 T301）作為吸收劑，氣液平衡得到的富氣引至壓縮機（C301）加壓至(絕)。吸收后的富吸收油經(jīng)（E206）換熱至150℃返回分餾塔第24層，分餾塔還設(shè)有四個循環(huán)回流進(jìn)行取熱：頂循環(huán)，一中循環(huán)，二中循環(huán)8以及油漿循環(huán)。油漿由分餾塔底抽出由泵（P203/AB）加壓打出后分成兩路，一路送提升管反應(yīng)器，一路經(jīng)油漿—渣油換熱器（E203/AB）與原料渣油換熱后，經(jīng)油漿蒸汽發(fā)生器（E214）發(fā)生裝置所需的蒸汽。 氣壓機出口油氣分離器(V302)中，氣液分離得到的凝縮油解吸塔進(jìn)料泵(P301/AB)抽出經(jīng)解吸塔進(jìn)料換熱器(E302)加熱至80℃，進(jìn)入解吸塔下部。 主要操作條件及選擇依據(jù)反應(yīng)——再生系統(tǒng)操作參數(shù)，在催化裂化裝置的生產(chǎn)中，我們總希望裝置有10較大的處理量、較高的目的產(chǎn)品產(chǎn)率、較好的產(chǎn)品質(zhì)量和較低的消耗，已收到最好的生產(chǎn)效果和最高的經(jīng)濟(jì)效益。因此。無論是要增加燒焦強度，還是要降低再生劑含碳量，均須提高再生溫度，再生溫度最好不低于670度。從再生煙氣的能量利用看，煙氣的能量回收利用，煙氣的壓力越高它的壓力能越大越有利11于煙氣的能量利用。 反應(yīng)壓力反應(yīng)壓力是指反應(yīng)沉降器的頂壓。提高反應(yīng)壓力的實質(zhì)就是提高油氣反應(yīng)物的濃度，或確切的說，油氣的分壓提高，有利于反應(yīng)速度加快。裂化和芳構(gòu)化反應(yīng)是吸熱反應(yīng)，裂化反應(yīng)生成烯烴，芳構(gòu)化反應(yīng)消耗烯烴；氫轉(zhuǎn)移和異構(gòu)化反應(yīng)是放熱反應(yīng)，消耗烯烴。因此，當(dāng)反應(yīng)溫度提高時，如果轉(zhuǎn)化率不變，則汽油產(chǎn)率降低，氣體產(chǎn)率增加，而焦炭產(chǎn)率略有下降。汽油方案的氫碳比較低，而柴油方案的氫碳比較高。本設(shè)計取3s。在完全再生的情況下過剩氧含量控制在 3％，過高將增大主風(fēng)機消耗理、14煙氣的熱能損失。確定適宜的進(jìn)料預(yù)熱溫度：既要保證劑油比滿足提升管反應(yīng)器反應(yīng)溫度的需要，又要保證進(jìn)料噴嘴的霧化效果。本設(shè)計再生器采用高效完全再燒的燒焦罐，并利用助燃劑，實現(xiàn)完全再燒。該系統(tǒng)主要由煙氣輪機及余熱鍋爐組成,分別吸收煙氣的動能及熱能。同時，難于裂解的組分縮合成焦炭，焦炭沉積在催化劑表面致使催化劑失去活性。采用煙氣輪機(以下簡稱煙機)回收其壓力能 用余熱鍋爐回收煙氣顯熱。（1）余熱鍋爐催化裂化余熱鍋爐除回收再生煙氣顯熱、保護(hù)環(huán)境外．還承擔(dān)著裝置所產(chǎn)全部中壓飽和蒸汽的過熱任務(wù)。（2）外取熱器對渣油催化裂化，在催化劑再生燒焦過程中所釋放出的熱量將超過兩器(反應(yīng)器、再生器)熱平衡所需要的熱量?？傊?，外取熱器的作用一方面要保證反應(yīng)一再生系統(tǒng)的熱平衡；另一方面要對催化劑進(jìn)行冷卻，保證催化劑不產(chǎn)生水熱失活。通過透平回收煙氣的勢能作功之后煙氣的勢能還很高，故還需進(jìn)一步設(shè)置余熱鍋爐以吸收煙氣的顯熱。該機的性能 入口流速：1880m 3/min ； 入口壓力： 出口壓力：； 軸功率：5450KW 環(huán)境保護(hù)及節(jié)能減排目前，國際社會所面臨的重大挑戰(zhàn)是如何使經(jīng)濟(jì)發(fā)展與環(huán)境保護(hù)有機地結(jié)合起來，從而建立一個可持續(xù)發(fā)展的社會。總之，實現(xiàn)清潔生產(chǎn)是提高環(huán)境效益和經(jīng)濟(jì)效益的客觀要求，也是煉油廠在市場經(jīng)濟(jì)的壓力下的自覺行為和必由之路。渣油中含有大量的硫氮化合物，在反應(yīng)過程中，它們一部分進(jìn)入焦炭中，燒焦時轉(zhuǎn)化為SO X和NO X化合物，如果直接排入大氣會嚴(yán)重污染環(huán)境，另一部分進(jìn)入汽油、液化氣中，在使用過程中也會產(chǎn)生污染，另外煉油廠中的工藝廢水、煙塵和噪聲也是重要的污染源。（3）噪聲的防治19噪聲主要來源為壓縮機、主風(fēng)機、電機以及蒸汽放空裝置，為降低噪聲，在壓縮機、風(fēng)機、電動機等設(shè)備處加上消聲器。（3） 采用高溫短接觸時間和氣固接觸良好的提升管反應(yīng)。（5） 采用再生催化劑金屬鈍化技術(shù)，抑制重金屬的污染，同時對降低氫氣和焦碳的生成是有效的。（8） 反應(yīng)器和再生器頂出口設(shè)計為外集氣室。（10）提升管出口設(shè) T 型快速分離裝置。 20～40181。 再生部分計算 燃燒計算(1) 焦中碳量、氫量及硫量38燒焦量=1800000000247。= kg則燒碳量=2520090%=22680kg/h=1890kmol/h燒氫量=2520010%=2520kg/h =1260kmol/h(2) 燒焦需空氣量和燃燒產(chǎn)物量①理論耗 O2 量碳生成二氧化碳耗氧量=18901=1890kmol/h氫生成水耗氧量=1260=630kmol/h硫生成二氧化硫耗氧量=1=理論耗氧量=1890+630+=2520kmol/h=80640kg/h②燃燒產(chǎn)物量碳生成 CO2 量=1890kmol/h=22680kg/h氫生成 H2O 量=1260 kmol/h=34020 kg/h硫生成 SO2 量=39③理論干空氣量理論氮氣量=252079/21=9480kmol/h=265440kg/h理論干空氣量=2520+9480=12022kmol/h=346080kg/h④實際干空氣量煙氣中過剩氧體積 3% 則：3% = O2 過/（理論干煙氣量+ O2 過+ N 2 過） = O2 過/（CO 2+N2 理+SO 2+ O2 過+ N 2 過）= O2 過/(+++ O2 過+ O2 過79/21)故：O 2 過= N2 過=79/21=實際干空氣量=+12022+=⑤濕空氣量（主風(fēng)量）大氣溫度 15℃，相對濕度 56%，查《石油加工工藝學(xué)》中冊圖 6—29，得絕對濕度為 水汽/kg 干空氣空氣帶入水量==濕空氣量=+=此即正常主風(fēng)量 依此量110%，可作為選主風(fēng)機的依據(jù): 110%= m3/h=5770 [m3（N）/min]故選 D1800–⑥總干煙氣量40總干煙氣量=CO 2+SO2+O2+N2 理 +N2 過=1890++14980++=則總干煙氣的質(zhì)量流率=189044+64+32+1498028+28 =⑦總濕煙氣量=總干煙氣量+ 空氣帶入水量+生成水量= kg/h= kmol/h⑧濕煙氣組成表 18 煙氣量及組成數(shù)據(jù)流 量 組成（mol）﹪組 分Kmol/h Kg/h相對分子量干煙氣 濕煙氣CO2 1890 83160 44 SO2O22520806406432N2 9480 265440 28 總干煙氣 生成水汽 630 11340 18主風(fēng)帶入水汽 18總濕煙氣 41 物料平衡核算總干空氣量+焦碳量=+25200=總干煙氣量+生成水汽量=+11340=則總干空氣量+焦碳量= 總干煙氣量 +生成水汽量，即物料平衡，上述計算顯然正確燒焦耗風(fēng)指標(biāo)=總濕空氣量/燒焦量= /25200=[m3/kg 焦]煙風(fēng)比=總濕煙氣量 /總濕空氣量 = 反應(yīng)系統(tǒng)熱平衡計算表 19 進(jìn)入反應(yīng)系統(tǒng)的水汽表項 目 性 質(zhì) 溫度℃ Kg/h Kmol/h 依 據(jù)新鮮原料霧化蒸汽回?zé)捰挽F化蒸汽預(yù)提升蒸汽汽提蒸汽汽提段錐底松動蒸汽再生滑閥松動蒸汽再生滑閥吹掃蒸汽膨脹節(jié)吹掃蒸汽提升管上段采樣口吹掃提升管下段采樣口吹掃上進(jìn)料事故蒸汽嘴吹掃過熱蒸汽飽和蒸汽40020016875562522025019218048484835110進(jìn)料 5%回?zé)?5%經(jīng)驗經(jīng)驗96Kg 汽/閥經(jīng)驗24Kg 汽/樣口24Kg 汽/樣口24Kg 汽/樣口42下進(jìn)料事故蒸汽嘴吹掃安全閥吹掃蒸汽再生催化劑帶入蒸汽再生催化劑帶入煙氣過熱蒸汽 7204890024Kg 汽/樣口武漢煉油廠1kg 煙氣/t CAT注：以 Gs（t/h）來表示催化劑循環(huán)量，通過計算來確定催化劑循環(huán)量和劑油比。③焦碳升溫?zé)?Q3 Q3=焦碳量焦碳比熱（再生器溫度－反應(yīng)器溫度） ，因此有：46Q3=103（700510）=10 4KJ/h。表 20 再生器各處吹掃及松動蒸汽項 目 性質(zhì) 溫度 ㎏ /h 依據(jù)待生滑閥前松動蒸汽 飽和 180 100 參考經(jīng)驗稀相噴水嘴吹掃蒸汽 飽和 180 160 參考經(jīng)驗主風(fēng)事故蒸汽嘴蒸汽 飽和 180 60 參考經(jīng)驗燃料油噴嘴蒸汽 飽和 180 118 59㎏汽/噸膨脹節(jié)吹掃蒸汽 飽和 180 180 90㎏汽/波組待生斜管吹掃蒸汽 飽和 180 150 參考經(jīng)驗Q5=731(－) =10 4 KJ/h查《化工原理書》上冊，得—700℃水汽焓值 KJ/kg㎏；—180℃水汽焓值 KJ/kg㎏⑥再生器熱損失 Q647Q6=582燒碳量 = 58225200=104KJ/h再生器散熱損失可按燃燒 1kg 炭散熱 582KJ 計算故出再生器的總熱量Q 再出 =（+++++）10 4 =104 KJ/h⑦剩余熱 Q 剩Q 剩 =Q 可利用 Q 反耗 Q 再出=（ － －）10 4=104 KJ/h 取熱器的設(shè)計基礎(chǔ)數(shù)據(jù)：過剩熱量 104 KJ/h軟化水性質(zhì)：給水溫度 25℃發(fā)生蒸汽性質(zhì)：10kg/cm 2取熱器的任務(wù)是取出再生器燒焦放出的過熱量，本設(shè)計取熱負(fù)荷為：104KJ/h。經(jīng)過換熱后催化劑溫降約取 210℃，即二密床層與取熱催化劑溫差 210℃。取熱器直徑 D=（） 1/2=；圓整后取 3m。取物位高度為 5m，稀相高度為 3m，取熱器高度為 10m，取熱管長度為5m，尺寸為 Φ1448。KJ/h⑵耗熱方：①焦碳脫附熱 Q3=104KJ/h②外取熱催化劑升溫 Q4=2220103（700570）=3174610 4KJ/h③待劑升溫?zé)?Q5=103（700500）=104 KJ/h④干空氣升溫?zé)酫6=（700190）=10 4 KJ/h⑤空氣帶入水汽升溫?zé)酫7=（700190）=10 4 KJ/h⑥焦碳升溫?zé)酫8=22500（700510）=49510 4 KJ/h⑦待劑帶入水升溫?zé)酫9=1（700－510）=10 4 KJ/h⑧吹掃松動Q10=731（700180）=10 4 KJ/h⑨熱損失Q11=2455104 =104 KJ/h⑶供熱=耗熱 Q1+Q2=Q3+Q4+Q5+Q6+Q7+Q8+Q9+Q10+Q1150即104+22Gs180。由“燃燒計算”知濕煙氣量為 Kmol/h，內(nèi)循環(huán)催化劑帶入水汽 2545 kg/h，取熱催化劑帶入水汽 kg/h，待劑帶入水汽 。密度 90～10010 6kg/cm3，取 100106kg/cm3稀相管長度 68m，取 6 米。247。⑵稀相段尺寸計算稀相段直徑○ 1稀相段線速本設(shè)計取 。247。一般，從一級旋分器入口中心線至再生器約有 3 m 空間過渡段計算○ 3由上述計算結(jié)果知稀相段與燒焦罐；燒焦罐與稀相管并徑。2tg60186。=247。二密藏量=燒焦量 15%/燒焦強度=2250015%/500= T二密催化劑停留時間=藏量/催化劑循環(huán)量=3600/= 不大于 30 s；合乎要求。 ） 2+12（12－2H/ tg60186。π ） =(tg60186。淹流管截面積=。⑵催化劑輸送管線計算 ：本設(shè)計催化劑采用斜管輸送，待生斜管與垂直夾角為 30186。核算催化劑質(zhì)量流速= 2=2181 T/m2h，在 2100—2400 T/m2h 范圍內(nèi)。二密+外取熱流化風(fēng)=624+998=1622 kmol/h。溫度取稀相管出口溫度 T=273+720=993 K。催化劑入口線速取一級入口為 u1=24 m/s；則一級旋分器入口總面積=氣體體積流量/線速=。10= m/s ≯25 m/s；符合要求。s）根據(jù)埃索公司數(shù)據(jù)：一級料腿質(zhì)量流率為 244～366 kg/（m 2根據(jù)埃索公司數(shù)據(jù)：二級料腿質(zhì)量流率不大于 366 kg/（m 2（kρ T+）其中：k= － u1=－=ρ=（2545+）10 3（1－）247。ρa= kg/m3。2247。247。ΔP 1= kg/m2。則有 H3=（ΔP 1+ H1ν1＋H 2ν2＋ΔP 閥 ）/ν 3=（＋＋900＋35）247。則有 H4=（ΔP 總 + H1ν1＋H 2ν2＋ΔP 閥 ）/ν 4=（++600+35）247。本設(shè)計取 ΔP= kg/cm2=104=Q1=103834247。= kg/m3；則有 A=（） = m2 噴嘴尺寸?326，則每個噴嘴的噴射面積S=πr2=（166） 2=314mm2=314106 m259則孔數(shù)即噴嘴數(shù) n=(314106)==3058 個設(shè)主管直徑為 D，則取主管中氣體線速 u=20m/s，則20 π/4D2=44 則 D=設(shè)每個支管上的分支管個數(shù)為 n，則分支管尺寸取?15910，取分支管中線速也為 20m/s,則 4nπ/4[(15920) 103]2=44則 n==36 根設(shè)支管直徑為 d，氣體線速為 20m/s則 420 π/4d2=44則 d=孔速度 v=44/3058/（31410 6）=47m/s符合要求。那么熱負(fù)荷=（550170 ）= KJ/h。247。燃燒氫量=13247。即有理論耗氧：+=。一次風(fēng)直接進(jìn)入內(nèi)燃燒室，使燃料燃燒；二次風(fēng)進(jìn)入環(huán)型夾套，燃燒室出口與煙氣混合后進(jìn)行燒焦