【正文】 計算時，首先應判斷出i點所在處的區(qū)段，然后計算及，即當時，i點位于直線段還未彎起，故 當時，i點位于圓弧彎曲段，及按下式計算，即 當時，i點位于靠近錨固端的直線段此時按下式計算，即 各截面鋼束位置及其傾角計算截面鋼束編號x（mm）Lb1+Lb2（mm）（xi－xk）（mm） θ（176。先假定為第一類T形截面，由公式： 則根據(jù)正截面承載力計算需要的非預應力鋼筋截面積為 采用5根直徑為16mm的HRB335鋼筋，提供給的鋼筋截面面積為。 （2）灌漿封錨、主梁吊裝就位并現(xiàn)澆400mm濕接縫階段 預應力鋼筋張拉完成并進行灌縫壓漿封錨，預應力鋼筋能夠參與截面受力，主梁吊裝就位后現(xiàn)澆400mm濕接縫，但濕接縫還沒有參與截面受力，所以此時截面特性計算采用計入非預應力鋼筋和預應力鋼筋影響的換算截面，T梁翼板寬度仍為1800mm。 第二階段跨中截面幾何特性計算表分塊名稱分塊面積Ai （mm2）Yi （mm）Si=Aiyi（mm3）I（mm4）yu－yi（mm）Ｉx=Ai（yu－yi）2mm4Ｉ=Ｉi+Ｉx（mm4）混凝土全截面106109=24109非預應力鋼筋換算面積（αES－1）AS=175510606081755=1147109預應力鋼筋換算面積170010606081700=1092109凈截面面積yu=608Si=106109109109注：。值查附表14，查附表12。 第二階段L/4截面幾何特性計算表分塊名稱分塊面積Ai （mm2）Yi （mm）Si=Aiyi（mm3）I（mm4）yu－yi（mm）Ｉx=Ai（yu－yi）2mm4Ｉ=Ｉi+Ｉx（mm4）混凝土全截面106109=21109非預應力鋼筋換算面積（αES－1）AS=175510606051755=1150109預應力鋼筋換算面積153910606051539=934109凈截面面積yu=605Si=106109109109注：。值查附表14，查附表12。值查附表14，查附表12。 ；值查附表22，查附表12。值查附表14，查附表12。 各控制截面不同階段的截面幾何特性匯總表受力階段計算截面A（mm2）（mm）yb（mm）ep(mm)Ｉ(mm4)W(mm3)Wu=Ｉ/ Wb=Ｉ/ ybWp=Ｉ/ ep階段1：孔道壓漿前跨中103109108108108 L/41035771223962109108108108變化點1031219714109108108108支點1036481152183109108108108階段2：管道結硬后至濕接縫結硬前跨中10360811921092109108108108 L/41036051195934109108108108變化點1036021198693109108108108支點1036601140171109108108108階段3：濕接縫結硬后跨中10356612341134109108108108L/41035641236975109108108108變化點1035601240735109108108108支點1036241176207109108108108九、 持久狀況截面承載能力極限狀態(tài)計算： 1）正截面承載力計算 一般取彎矩最大的跨中截面進行正截面承載力計算 (1) 求受壓區(qū)高度x 先按第一類T形截面梁，略去構造鋼筋影響，可得混凝土受壓區(qū)高度x， 即 受壓區(qū)全部位于翼緣板內，說明確實是第一類T形截面梁 (2) 正截面承載力計算 跨中截面的預應力鋼筋和非預應力鋼筋的見圖，預應力鋼筋和非預應力鋼筋的合力作用點到截面底邊距離（）為 所以 從表中可知，梁跨中截面彎矩組合設計值。為相應于剪力組合設計值處的截面有效高度，即自縱向受拉鋼筋合力點（包括預應力鋼筋和非預應力鋼筋）至混凝土受壓邊緣的距離，這里縱向受拉鋼筋合力點至截面下緣的距離為 所以，為預應力提高系數(shù)，=。 故 ρsv=Asv/Svb=200=。（2）斜截面抗彎承載力 由于鋼筋均錨固與梁端，鋼束數(shù)量沿跨長方向沒有變化，且彎起角度緩和，其斜截面抗彎強度一般不控制設計，故不另行驗算。 反摩阻影響長度計算表鋼束編號σ0=σconσl1（MPa）σl=σ0－σl1（MPa）l（mm）△σd=（σ0－σl）/l（MPa/mm）lf（mm）N112901448612619N212901458611053N312901464211066 求得后可知三束預應力鋼絞線均滿足，所以距張拉端為x處的截面由錨具變形和鋼筋回縮引起的考慮反阻摩擦后的預應力損失按下式計算，即 式中的為張拉端由錨具變形引起的考慮反阻摩擦后的預應力損失，,若 ，則截面不受反阻摩擦影響?？紤]到加載齡期不同，按徐變系數(shù)變小乘以折減系數(shù)。截面特性取用第一階段的截面特性，代入上式得預加力階段混凝土的壓應力滿足應力限制值要求；混凝土的拉應力通過規(guī)定的預拉區(qū)配筋率來防止出現(xiàn)裂縫，預拉區(qū)混凝土沒有出現(xiàn)拉應力，%的縱向鋼筋即可。但其比值（（11181））1=%＜5%，可認為鋼筋應力滿足要求。①應力剪應力的計算按式（1391）進行，其中為可變作用引起的剪力標準值組合，=+= 所以有②正應力③主應力同理可得處及下梗的bb的主應力如表： 變化點截面主應力計算表計算纖維面積矩（）剪應力（MPa）正應力σ（MPa）主應力（MPa）第一階段凈截面Sn第二階段換算截面S‘0第三階段換算截面S0σtpσcpa—a3．37－x0—x0－b—b （3）主壓應力的限制值 混凝土的主壓應力限值為與上表的計算結果比較，課件混凝土的主壓應力計算值均小于限值，滿足要求。（1） 預加力產生的構件抗裂驗算邊緣的混凝土預加應力的計算 跨中截面 ， （2） 由荷載產生的構件抗裂驗算邊緣混凝土的法向拉應力的計算 （3） 正截面混凝土抗裂驗算 對于A類部分預應力混凝土構件，作用荷載短期效應組合作用下的混凝土拉應力應滿足下列要求： 由以上計算知，說明截面在作用短期效應組合作用下沒有消壓，計算結果滿足《公路橋規(guī)》中A類部分預應力混凝土構件按作用短期效應組合計算的抗裂要求。（1） 主應力計算①剪應力 剪應力的計算按公式（1391）進行，其中為可變作用引起的剪力短期效應組合值，所以有②正應力③主拉應力 變化點截面抗裂驗算主拉應力計算表計算纖維面積矩（mm3）剪應力（MPa）正應力σ（MPa）主拉應力（MPa）σtp第一階段 凈截面Sn第二階段換算截面S‘0第三階段換算截面S0a—a108108108－x0—x0108108108－b—b108108108－（2） 主拉力應力的限制值 作用短期效應組合下抗裂驗算的混凝土的主拉力限值為 從上表中可以看出，以上主拉應力均符合要求，所以變化點截面滿足作用短期效應組合下的斜截面抗裂驗算要求。 簡支梁的撓度驗算公式為 （1）可變作用引起的撓度現(xiàn)將可變荷載作為均布荷載作用在主梁上，則主梁跨中撓度系數(shù)，荷載短期效應 的可變荷載值為 由可變荷載引起的簡支梁跨中截面的撓度為 考慮長期效應的可變荷載引起的撓度值為 滿足要求