【正文】 m210mm厚1:2水泥砂漿結(jié)合層g= 20kN / m3 20= kN / m220mm厚1:3水泥砂漿面層 g= 20kN / m320= kN / m2現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓面板 g= 25kN / m3 25= kN / m215mm厚1:2:4混合砂漿粉底 g= 17kN / m317= kN / m2小計 kN / m2KLA(C)梁自重()25= kN / mKLA(C)梁內(nèi)側(cè)粉刷 ()17= kN / mKLA(C)梁外側(cè)粉刷 ()17+（）6+（﹚20= / m小計 kN / mKLB梁自重()25= kN / mKLB梁內(nèi)側(cè)粉刷()217= / m小計 / mCL1(2)（3）梁自重()25= kN / mCL1(2)（3）梁內(nèi)側(cè)粉刷()217= kN / m小計 kN / mKL3梁自重()25= kN / mKL3梁兩側(cè)粉刷 ()217= kN / m小計 kN / m外墻自重（）+（）17+（）6+（）20+（）17=鋁合金節(jié)能窗重 kN/m2縱向內(nèi)墻自重（縱向框架梁KLB下）（）+2（）17= kN/m縱向內(nèi)墻自重（縱向次梁下）（）+``2（）17= kN/m橫向內(nèi)墻自重（）+2（）17= kN/mG11G11外磚墻自重= kN鋁合金節(jié)能窗重= kNKLA梁傳來= kN板傳來柱自重25=小計 kNG12CL梁傳來= kN板傳來= kN小計 kNG13CL梁傳來= kN板傳來= kN小計 kNG14CL梁傳來= kN板傳來= kN縱向內(nèi)墻傳來（縱向次梁下）= kN小計 kNG15KLB梁傳來= kN板傳來++縱向內(nèi)墻傳來（縱向框架梁KLB下）柱自重25=小計 kNTG11TL傳來 樓梯橫梁及墻傳來(25+)PTB傳來[12() 2+ () 3] TB傳來(+)= kN小計 kNG16CL梁傳來板傳來小計 kNG17CL梁傳來板傳來小計 kNTG12梯柱傳來（（））25= kNTL傳來 PTB傳來[12() 2+ () 3] TB傳來2= kN合計 kNG18外磚墻自重= kN鋁合金節(jié)能窗重= kNKLC梁傳來= kN板傳來柱自重25=小計 kN M11 外偏= kNm g21KJ3梁均布荷載 kN/m小計 kN/mg22KJ3梁均布荷載 kN/m板的三角形荷載5/8橫向內(nèi)墻自重 kN/m小計 kN/m 固端彎矩計算表 56 固端彎矩計算表A3B3 跨計算簡圖=+++= 1/12178。= 178。= 178。）/178。=1/12178。= 178。=178。= 1/8=1/8=B2 C2 跨計算簡圖 =++=（178。+178。= 178。= A1B1 跨計算簡圖= +++=178。=178。=178。=178。）/178。=178。= 1/12178。=178。/178。178。+178。）/178。/178。/178。+178。）/178。/178。/178。/178。/178。+178。）/178。 /178。/178。m）A3B3C3A2B2C2A1B1C1 利用彎矩二次分配求各桿端彎矩 圖59 活荷載作用下二次彎矩分配法求桿端彎矩 梁剪力及跨間最大彎矩Mmax表515 梁剪力及胯間最大彎矩Mmax計算構(gòu)件 梁剪力及跨間最大彎矩MmaxA3B3計算簡圖 () () ()A2B2計算簡圖 () () ()A1B1計算簡圖 () () ()B3C3計算簡圖 () ()B2C2計算簡圖 () () ()B1C1計算簡圖 () () () ()備注：彎矩逆時針為正 柱剪力計算表516柱剪力計算表構(gòu)件計算簡圖A3A2A2A1 A1A0B3B2B2B1B1B0 C3C2 C2C1C1C0 柱軸力計算表517柱軸力計算構(gòu)件計算簡圖柱頂軸力柱底軸力A3A2A2A1A1A0B3B2B2B1B1B0C3C2C2C1C1C0 繪制內(nèi)力圖 圖510 活載作用下彎矩圖 圖511 活載作用下剪力圖 圖512 活載作用下軸力圖 框架KJ3風(fēng)荷載作用下內(nèi)力計算 風(fēng)荷載計算簡圖的確定已知基本風(fēng)壓W0= kN / m2，地面粗糙類別為B類，KJ3承受的風(fēng)荷載計算寬度為B=，根據(jù)公式， 其中：風(fēng)振系數(shù)。m）BC跨（kNm）BC跨（kN 承載力抗震調(diào)整系數(shù)γRE 考慮地震作用時，結(jié)構(gòu)構(gòu)件的截面設(shè)計應(yīng)采用下面的表達式： 式中，γRE —— 承載力抗震調(diào)整系數(shù) S —— 地震作用效應(yīng)或地震作用效應(yīng)與其他荷載效應(yīng)的組合 R —— 結(jié)構(gòu)構(gòu)件的承載力所以，在截面設(shè)計時，內(nèi)力組合表中與地震作用組合的內(nèi)力均應(yīng)乘以γRE后再與靜力組合的內(nèi)力進行比較，選出最不利內(nèi)力。（1） 梁A1B1胯間正截面配筋計算荷載組合恒載+活載恒載+（活載+風(fēng)載）重力荷載+地震作用編號截面內(nèi)力梁A1B1跨中M=因此取胯間判別T型截面類型：取，h0=70035=665mm（跨間）；h0=70060=640mm（支座）。梁A1B1胯間實際配筋, 763實際配筋率：滿足要求。（3）梁A1B1右支座正截面配筋計算荷載組合恒載+活載恒載+（活載+風(fēng)載）重力荷載+地震作用編號截面內(nèi)力梁A1B1右支M()=因此取按矩形截面考慮，采用雙筋截面，=763（） +763=梁A1B1右支座正截面實際配筋，1884。，截面符合要求。③ 配筋率：, 滿足要求。（6）梁側(cè)構(gòu)造鋼筋配置：因梁高700mm450mm，按規(guī)范構(gòu)造要求配置抗扭鋼筋，拉結(jié)筋，間距為非加密區(qū)箍筋間距的2倍。（1）梁B1C1胯間正截面配筋計算荷載組合恒載+活載恒載+（活載+風(fēng)載）重力荷載+地震作用編號截面內(nèi)力梁B1C1跨中M()=因此取胯間判別T型截面類型：取，h0=70035=665mm（跨間）；h0=70060=640mm（支座）。梁B1C1胯間實際配筋, 603實際配筋率:滿足要求。（3） 梁B1C1右支座正截面配筋計算荷載組合恒載+活載恒載+（活載+風(fēng)載）重力荷載+地震作用編號截面內(nèi)力梁B1C1右支M()=因此取按矩形截面考慮，采用雙筋截面，=603（） 245+603=848梁B1C1右支座正截面實際配筋，942。,截面符合要求。③ 配筋率：,滿足要求。（6）梁側(cè)構(gòu)造鋼筋配置：因梁高700mm450mm，按規(guī)范構(gòu)造要求配置抗扭鋼筋，拉結(jié)筋，間距為非加密區(qū)箍筋間距的2倍。A柱最大軸壓比驗算框架柱軸壓比驗算：，滿足要求。， 經(jīng)選取以下三組進行配筋計算A1A0柱非地震作用1非地震作用2地震作用M()（）=N(KN)=(1)按非地震作用1內(nèi)力組合計算有效高度：偏心距： 附加偏心距：初始偏心距： 屬于大偏心受壓破壞情況。(3)按地震作用內(nèi)力組合計算有效高度：偏心距： 附加偏心距：初始偏心距： 屬于大偏心受壓破壞情況。(2）地震作用下強剪弱彎調(diào)整:，.① 截面尺寸驗算：截面滿足要求。本設(shè)計取700 柱下端加密區(qū)取，柱凈高/3=(4700700)/3=1333,和500三者中較大值。經(jīng)選取以下三組進行配筋計算A2A3柱非地震作用1非地震作用2地震作用M()（）=N(KN)=(1)按非地震作用1內(nèi)力組合計算有效高度：偏心距：附加偏心距：初始偏心距： 屬于大偏心受壓破壞情況。 A2A3柱斜截面承載力計算(1）無震情況下：,故取計算。體積配筋率： 滿足要求。柱軸壓比：，故由于是底層柱，需考慮柱端彎矩調(diào)整。 故只需構(gòu)造配筋。 B1B0柱斜截面承載力計算(1）無震情況下：,故取計算。體積配筋率： 滿足要求。故加密區(qū)箍筋取，非加密區(qū)箍筋取 B3B2柱正截面配筋計算框架柱B3B2截面：350mm500mm界限破壞時的軸向壓力值：由于，故初步確定柱A1A0正截面配筋按大偏壓受壓破壞計算截面設(shè)計。(2)按非地震作用2內(nèi)力組合計算有效高度：偏心距： 附加偏心距：初始偏心距： 屬于大偏心受壓破壞情況。 B3B2柱斜截面承載力計算(1）無震情況下：,故取計算。體積配筋率： 滿