橫向框架bcde軸框架的設(shè)計畢業(yè)設(shè)計-預(yù)覽頁
【正文】 工挖孔樁)；第③層，粉質(zhì)粘土，fak=100kPa，Es=，qsia=17kPa；第④層，粘土，fak=200kPa，Es=，qsia=25kPa；第⑤層，粉質(zhì)粘土，fak=330kPa，Es=，qsia=34kPa，qpa=550kPa；第⑥層，粉質(zhì)粘土， ，fak=420kPa，Es=，qsia=40kPa，qpa=600kPa。完成了平臺板，梯段板，平臺梁等構(gòu)件的內(nèi)力和配筋計算及施工圖繪制。接著內(nèi)力組合找出最不利的一組或幾組內(nèi)力組合。在確定框架布局之后，先計算了恒載，活載，風(fēng)載的等效荷載以及各桿端的內(nèi)力，然后用分層法進(jìn)行內(nèi)力分配，然后各層疊加，進(jìn)而求出在水平荷載作用下的結(jié)構(gòu)內(nèi)力（彎矩、剪力、軸力）。此外還進(jìn)行了結(jié)構(gòu)方案中的樓梯的設(shè)計。 屋面做法：現(xiàn)澆樓板上鋪100~140mm厚渣砼找坡，20mm厚1：2水泥砂漿找平，二氈三油防水層，400mm砼架空板，120120120磚墩，三氈四油防水層，板底抹灰15mm 門窗做法：均為鋁合金門窗。 氣象資料:全年主導(dǎo)風(fēng)向為東北風(fēng)，夏季平均風(fēng)速為19m/s，冬季為22m/s，雪壓不考慮，178。 參考資料 1)建筑設(shè)計資料集 9 冊。 5)房屋建筑制圖統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn) GBJ186。2 結(jié)構(gòu)選型及平面布置（鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)） 結(jié)構(gòu)平面布置：結(jié)構(gòu)平面布置圖如下，各層梁、班、柱的混凝土均為C30級混凝土（，） 梁截面尺寸的確定 邊跨梁（BC、DE跨）：取h===500mm，b=（）h=167~250mm，故取b=250mm中跨梁（CD跨）：取h=400mm， b=250mm，同理可得縱向框架梁h=400mm，b=250mm 柱截面尺寸的確定由結(jié)構(gòu)平面布置圖可知柱的從屬面積S=（）（）=16m，且該框架結(jié)構(gòu)為5層建筑物，故初估計柱軸壓值?S?n==1664KN，由柱軸壓比μ===145455，故==，故取柱截面尺寸bh=400mm400mm 由地質(zhì)資料可確定基礎(chǔ)頂面離室外地面為500mm，室內(nèi)外高差為600mm，故底層層高h(yuǎn)=++=，現(xiàn)澆板厚h=100mm 梁跨度計算邊梁的跨度L=6000（400/2250/2）（400/2250/2）=5850mm中梁的跨度L=2000+（400/2250/2）+（400/2250/2）=2150mm3 框架計算簡圖選取③軸線框架進(jìn)行計算 桿件線剛度的計算考慮到現(xiàn)澆板的作用故取梁截面慣性矩I=2（為不考慮樓板翼緣作用的梁的截面慣性矩）。m頂層 M= M=1/12 gˊL=1/=疊加后框架內(nèi)各層節(jié)點彎矩不一定能達(dá)到平衡，故為提高精度，可將不平衡彎矩再分配一次進(jìn)行修正，故修正后恒載作用下的內(nèi)力圖如下 跨中彎矩按簡支梁計算則頂層邊跨：M=1/+1/（4/2）+（64）/2[(64)/4+4/2]=m 、柱剪力5 樓(屋)面活載及內(nèi)力分析 荷載計算計算簡圖如下 Q：樓面邊跨集中活荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q=Q：樓面中跨集中活荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q=+（4+42）/2=Q：屋面邊跨集中活荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q=Q：屋面中跨集中活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Q=+（4+42）/2=14KNq：樓面邊跨線活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q==10KN/mq：樓面中跨線活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q==7KN/mq：屋面邊跨線活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q==8KN/mq：屋面中跨線活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q==4KN/m 內(nèi)力分析（采用滿布荷載法）將不均勻荷載化為等效荷載則底層邊跨 q′=[12(2000/6000) + (2000/6000) ]10= 底層中跨 q′=5/8 q=5/8 7=頂層邊跨 q′=[12(2000/6000) + (2000/6000) ]8=頂層中跨 q′=5/8 q=5/8 4=故樓面： M= M=1/=m M= 2M=1/=m標(biāo)準(zhǔn)層及底層邊跨：M={1/310（4/2）+10（64）/2[(64)/4+4/2]}=7 風(fēng)載的側(cè)移驗算底層柱：i==0 .85=10 KNm，V= 跨中截面：M=故h=ha=50038=462mm，h′=100mm翼緣寬度b′=Min{L/3，b+ S}=Min{5850/3，250+（40002500）}=1950mm，故 b′h′（′h′）=()==500=750mm非加密區(qū)的斜截面受剪承載力：V=+h=250462+270462=＞V=，滿足要求。m底層柱的計算長度L===，軸向力對截面重心的偏心距為e===39mm，由于=＜20故附加偏心距e=20mm，則初始偏心距e= e+ e=59mm由于===＞1，故取=1（為偏心受壓構(gòu)件截面曲率修正系數(shù)）==＜15，故偏心受壓構(gòu)件長細(xì)比對截面曲率的影響系數(shù)=由于考慮二階彎矩影響的軸向力偏心距增大系數(shù)=1+（）=1+=則e=59=95mm＜=109mm，軸向力作用點至A合力點間的距離為e=e+h/2 a′=95+400/238=257mmx===176mm＜x=362=199mm，故屬于大偏心受壓x=176mm＞2 a′=76mm，滿足條件A= A′==＜0故取A= A′=bh=400400=320mm故其他幾種內(nèi)力組合同理可得第二種內(nèi)力組合（時）=，M=箍筋加密區(qū)采用φ8100，非加密區(qū)采用φ8200，采用雙向四字箍驗算柱加密區(qū)體積配箍率：因為混凝土等級小于C35故按C35計算，則===﹪＞﹪==，故由抗震規(guī)范可得最小配箍特征值=，故最小配箍率==﹪＜=﹪，同理可得住非加密區(qū)的最小配箍率=﹪＞=﹪，滿足要求，故其他柱的配筋計算如附表D。；支座最大負(fù)彎矩為當(dāng)內(nèi)支座固定時在作用下的支座彎矩。m）m（KNm）00m〞（KN截面配筋計算結(jié)果及實際配筋列于下表表4項目截面（mm）m（kN板傾斜角的正切值。m。板的有效高度，則： 選配。致 謝通過這三個月來的忙碌和學(xué)習(xí)，本次畢業(yè)論文設(shè)計已接近尾聲，作為一個大專生的畢業(yè)設(shè)計，由于經(jīng)驗的匱乏，難免有許多考慮不周全的地方，在這里衷心感謝指導(dǎo)老師的督促指導(dǎo)，以及一起學(xué)習(xí)的同學(xué)們的支持，讓我按時完成了這次畢業(yè)設(shè)計。同時感謝我院、系領(lǐng)導(dǎo)對我們的教導(dǎo)和關(guān)注；感謝大學(xué)三年傳授我們專業(yè)知識的所有老師，謝謝你們嘔心瀝血的教導(dǎo)。同時也要感謝自己遇到困難的時候沒有一蹶不振，取而代之的是找到了最好的方法來解決
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