【正文】 現(xiàn)為商品房開發(fā)建設(shè)用地。根據(jù)天水市麥積城區(qū)一帶一年淺層水溫及熱流密度值的變化，結(jié)合設(shè)備理想的運行狀態(tài)，發(fā)揮最佳采暖功效，設(shè)計最大取水量 240m3/h。一、地表水渭河自北道鍛壓機床廠附近進入分析區(qū)，自西向東經(jīng)麥積城區(qū)、社棠鎮(zhèn)至星火機床廠附近流出調(diào)查區(qū)，區(qū)內(nèi)長約 2km。據(jù)統(tǒng)計，渭河流量在年內(nèi)分配也不均勻，與降水基本一致，多集中于 7－9 月，這三個月的徑流量約占全年的 60%。據(jù)前人資料，第三系深部7承壓水水量微弱或基本不含水,而且水質(zhì)極差,多為 Cl—Na 型水，無開發(fā)利用價值；老第三系頂部風(fēng)化帶雖然含水,但水量貧乏,局部地段與第四系潛水構(gòu)成統(tǒng)一含水層，無單獨供水意義。在渭河河谷底部和各大支溝沖洪積扇部位往往含有大量漂石和塊石，其中東二十里鋪以東 I、II 級階地范圍內(nèi)分布淤泥質(zhì)輕亞粘土，局部發(fā)育兩層，河漫灘部位缺失，一般埋深 —，單層厚度 —，因淤泥質(zhì)輕亞粘土屬弱透水層，滲透性差而形成相對隔水頂板，下部一般為透水性良好的礫卵石含水層，因此在渭河南岸趙家崖至潘集寨一帶形成微承壓水，從而在橫向上由渭河河漫灘至二級階地后緣逐漸由潛水過渡為微承壓水，局部地段如穎川河沖洪積扇地帶，形成了上部為潛水下部為微承壓水的統(tǒng)一含水系統(tǒng)。同時受地質(zhì)地貌條件的控制，一般河谷南岸比北岸厚。同一河谷，近河岸圖 31 渭河河谷水文地質(zhì)剖面圖一級階地比較豐富，遠離河岸兩側(cè)因含水層泥質(zhì)含量升高，厚度變薄，潛水位埋深加大，涌水量變小。富水性強區(qū)主要集中在渭河河漫灘及一級階地近河部位，以穎川河9入渭河處即慕灘、潘集寨一帶最為豐富，單井涌水量 5000—11400m3/d。 圖 32 區(qū)域地下水富水性分區(qū)圖（二）地下水補徑排條件補給條件河谷地下水的補給條件比較復(fù)雜，補給方式各異，概括起來有以下幾項：（1）地下徑流流入補給：地下水在流入分析區(qū)以前，接受各類補給后以地下徑流的方式進入?yún)^(qū)內(nèi)。地下水在未強烈開采或少量開采情況下與河水位具有連續(xù)統(tǒng)一的浸潤面，河水主要以側(cè)向入滲方式補給地下水。 （5）大氣降水入滲補給：河谷盆地地形平坦，面積較大，河漫灘及一、二級階地地下水位埋藏較淺，飽氣帶地層巖性為粉土，而且厚度較薄，有利于大氣降水的入滲補給。局部地段如慕灘—潘集寨水源地、趙家崖—分路口—馬跑泉段以及道北水力坡度較 1993 年有所增加，已經(jīng)有小范圍降落漏斗形成。（2）開采：開采是現(xiàn)狀地下水最主要的排泄方式，尤其以渭河南岸的慕灘—潘集寨水源地最為顯著。區(qū)內(nèi)僅社棠峽口一處，計算徑流排泄量為 萬 m3/a。渭河河谷南岸趙家崖至分路口接近黃土丘陵地帶，地下水的水質(zhì)較差，水化學(xué)類型為 SO4—HCO3—Mg—Na—Ca 型，礦化度 —，總硬度 441—1088mg/l。社棠一帶地下水的水質(zhì)較好，水化學(xué)類型為 HCO3—SO4—Ca—Na 型和 HCO3—Ca—Mg—Na 型，礦化度 —，總硬度335—502mg/l。在此基礎(chǔ)上，按地下水超采所引發(fā)主要環(huán)境地質(zhì)災(zāi)害問題的嚴(yán)重程度，依據(jù)《地下水超采區(qū)評價導(dǎo)則》又進一步劃定了一般超采區(qū)、嚴(yán)重超采區(qū)和禁采區(qū)。論證區(qū)為天水市城區(qū)，是一個以開采地下水為供水水源的城市。144 建設(shè)項目取用水合理性分析 取水合理性分析本項目地源熱泵系統(tǒng)工程屬“零”耗水項目，也是國家倡導(dǎo)推廣的“節(jié)能環(huán)?！奔夹g(shù)之一，主要原理是：從地下含水層開采出的地下水僅對其地下水溫度降低或升高若干度（一般小于 10℃）外，在正常狀態(tài)下，不改變開采水量、也不存在水中添加任何物質(zhì)的問題，通過回注系統(tǒng)全部進入相應(yīng)的含水系統(tǒng)。5 建設(shè)項目地下取水源論證 地質(zhì)條件、水文地質(zhì)條件分析一、地質(zhì)條件（一）地層巖性論證區(qū)出露地層為第四系全新統(tǒng)，新第三系隱伏于第四系之下構(gòu)成基底層。以沖積層為主，其次為沖洪積層和洪積層。第四系地層厚度變化較大，從幾米至四十余米不等。河流多級階地的存在和階地基座高差十分明顯，說明河谷地帶第四紀(jì)以來間歇性升降運動頻繁而劇烈。含水層巖性由第四系沖積相圓礫組成，厚度 —，因上部輕亞粘土屬弱透水層，滲透性差而形成相對隔水頂板，下部為透水性良好的礫石含水層，因此在擬建場地一帶形成微承壓水。另外還存在少量降水滲入補給。經(jīng)測量河水位與地下水高差，利用岸1819邊公式計算河水補給量為 萬 m3/a。由于城區(qū)現(xiàn)狀禁止開采地下水，地下水水位經(jīng)過近年的恢復(fù)，基本達到了天然狀態(tài)，故無降落漏斗存在。計算區(qū)內(nèi)徑流排泄量為 萬 m3/a。比較好的貼近了實際含水層水文地質(zhì)條件。當(dāng) Q－S 關(guān)系曲線呈曲線時，采用插值法和最小二乘法求得 Q－S代數(shù)多項式，即：S=a1Q+a2Q2+……+anQn式中：a a……、 an 為得定系數(shù)，a 1 按均差表求得后以 1/a1 代換以上公式中的 Q/（H 2－h(huán) 2） 。（2）多孔非穩(wěn)定流（完整井）配線法：利用 lgs－lgt 實測曲線與博爾頓標(biāo)準(zhǔn)曲線配線計算式。停止抽水前動水位沒有穩(wěn)定，仍是直線下降時，采用下列公式：K=Qln（1+t k/tT）/[2π(H 2h2)]式中：t k 為抽水開始到停止的時間（min） ；t T 為抽水停止時算起的恢復(fù)時間（min） ；S 為水位恢復(fù)時的剩余下降值（m ） ；h 為水位恢復(fù)時的潛水含水層厚度（m） 。流出重力水之體積與砂礫器皿體積之比即為給水度。作 Q=f（t）曲線，從抽水開始至穩(wěn)定狀態(tài)之間的應(yīng)介于 Q=f（t）與 Qg=f（ t）之間，求出所圈面積，進而換算出鉆孔達到穩(wěn)定狀態(tài)之前消耗的全部貯存量 ΣQc。論證區(qū)均利用上述四種方法。24α=μ（h maxh177。一級階地：α= 二級階地：α= 河漫灘： α= 沖洪積扇：α= 式中：h 為水位埋深（m） ；e 為自然對數(shù)底數(shù)。（五）水文地質(zhì)計算參數(shù)的選取引用“渭河水文地質(zhì)勘察”時在天水市區(qū)渭河一級階地均衡場入滲試驗資料，并與均衡期內(nèi)降水資料對比確定。本次均衡期選擇有動態(tài)監(jiān)測資料,且較典型的 1996 年（極枯年）進行，均衡期為1996 年元月 1 日至 1996 年 12 月 31 日。（2）降水入滲補給量（Q 雨滲 ）利用公式 Q 雨滲 =P（降雨量） α （入滲系數(shù)） F（入滲面積） 計算。首先判斷補給段或溢出段，然后根據(jù)測流資料，計算單長滲漏量或溢出量，再求全段補給量或溢出量。d） ；Q Q 2—分別為上、下斷面河水流量（m 3/d） ；γ—為測流段長度（m ） ；Q 河滲 （Q 溢 ）—為河水滲漏或溢出量（萬 m3/a）。選擇柯達夫—阿維揚諾夫公式 ε= ε 0（1－h(huán)/h max） n 計算,（式中: ε 0 為水面蒸發(fā)強度,h 為 水 位 埋 深 ,n 為 待 定 系 數(shù) ,與 包 氣 帶 巖 性 有 關(guān) ,n取 2） 。均衡計算水量均衡法是全面研究一定區(qū)域（均衡區(qū)）在一定時間內(nèi)（均衡期）地下水的補給量、儲存量和排泄量之間的數(shù)量轉(zhuǎn)化關(guān)系平衡的計算。單位為 m3/d 或萬 m3/a。本次采用補償疏干法進行允許開采量的計算?？紤]到天水市城區(qū)自 1994 年起至 1997 年為連續(xù)枯水年或極枯年，降水偏少、河水?dāng)嗔髑闆r。通過長觀資料發(fā)現(xiàn)含水層厚度增加十分明顯。t 旱 =μA （S maxS0）式中：Q 開 為枯季地下水開采量（m 3/d） ；S 0 為旱季開始的水位降（m ） ；V 疏干 為旱季末的疏干體積（m 3） ?！?S/△ t+Q 開 ） /365V 補 償 =μ A該方法適用于天水市麥積城區(qū)含水層呈帶狀分布，且有不穩(wěn)定流量29河水通過，含水層有一定的儲存量和調(diào)節(jié)空間，枯季地下水補給不豐富，而補給期相對集中的這一河谷孔隙型地下水系統(tǒng)的特點。疏干時間取渭河有記錄以來春季流量小于 。因此在極枯年型內(nèi)枯水期所借用的地下水儲存量必須在進入平水或豐水期得以補償，否則所計算出的地下水允許開采量是不可靠的。根據(jù)地下水水質(zhì)分析報告，論證區(qū)擬建場地地下水礦化度 —，總硬度 —，PH 值 —，Ca 2+含量—，CL 1含量 —，SO 42含量 — mg/L， Fe2+含量小于 mg/L，不含硫化物。對地下水超采區(qū)的評價將結(jié)合水位動態(tài)、水質(zhì)等按“導(dǎo)則”進行綜合分析論證。從區(qū)域水文地質(zhì)條件分析，擬建項目區(qū)為第四系含水層水量豐富區(qū)，單井涌水量 3000—5000m3/d，并具有微承壓性，是較理想的河谷沖洪積含水層。但為防止井群開采狀態(tài)下此現(xiàn)象的發(fā)生，通過計算，施工的取水井 35m 深第四系非完整井，在大厚度含水層分布地區(qū)能夠滿足設(shè)計單井出水量 60m3/h 要求，也本適宜場地水文地質(zhì)特征。取水與退水井群的布置除考慮井間干擾外，還應(yīng)該考慮場地實際32條件。本次抽水試驗以查明地層巖性，掌握含水層水文地質(zhì)特征、求取水文地質(zhì)參數(shù)為目的，在逐個完成單井抽水試驗的基礎(chǔ)上，經(jīng)過對 9 眼井水位的全面恢復(fù)，進行了多井抽水試驗和干擾抽水試驗。干擾抽水試驗水位穩(wěn)定時間 8h，符合松散層含水層干擾試驗要求。第二組試驗井群試驗， 5 號抽水井 4 號井注水井距離是 38m；5 號抽水井與 7 號、2 號觀測井距離分別為、。試驗過程中，為測定單井的最大注水量，進行了分段控制注水流量，當(dāng)注水井中形成的“水錐”穩(wěn)定在試驗時自然地下水位以上 1m 時，認(rèn)為較為合理，由此產(chǎn)生的“水錐”高度對上部粘性土不構(gòu)成破壞，也不威脅地面建筑物安全。 退水總量、退水處理方案和達標(biāo)情況本工程采用的地下水換熱系統(tǒng)是將所有從含水層取出的地下水全部回注于原含水層系統(tǒng)中，小時最大取水量 240m3/h。通過本次抽水、注水試驗表明，在當(dāng)前試驗時能夠基本滿足“一對一” 。依據(jù)場地巖土工程勘察報告提供的資料，取水、退水場地上部粘性土厚度 2—4m，具有非自重濕陷性。取水、退水場地為綠地花園，地表除硬化的路面及景觀裝飾外無其它較重的載荷，地下水上升后局部地面可能出現(xiàn)輕微開裂或下沉現(xiàn)象，便于處理。地下水換熱系統(tǒng)注水井與抽水井可實行調(diào)節(jié)交換使用。與水資源管理、環(huán)保監(jiān)測等部門密切聯(lián)系，了解和掌握區(qū)域水資源變化狀況。通過水資源評價，論證區(qū)擬建場地一帶地下水可開采資源量 280 萬 m3/a，能夠確保采暖系統(tǒng) 240m3/h 最大需水要求，水質(zhì)基本符合《采暖通風(fēng)與空氣調(diào)節(jié)設(shè)計規(guī)范》要求，適宜于第四系完整管井進行開采或回注。已評價場地開采資源量達 280 萬 m3/a，并在有力等量回灌水的補給作用下更加保證了取水水源是可靠的、可行的。為保證取水量，應(yīng)增加 1 眼備用井。受本次論證對區(qū)域水文地質(zhì)條件只能依據(jù)前人資料分析，再者，主要含水層受沉積環(huán)境以及對基底侵蝕深度的不一致性控制，含水層厚度、巖性組成、富水性及透水性即