【正文】 (411) 式中： ―― 考慮縱向彎曲的偏心距影響系數(shù)； ―― 附加偏心距。 注意 ： （ 1）在用公式計(jì)算或查表確定 時(shí)，偏心距按下式計(jì)算： 式中， M、 N分別為作用在受壓構(gòu)件上的彎矩、軸向力設(shè)計(jì)值。 ??砌體材料類別 ?? 燒結(jié)普通磚、燒結(jié)多孔磚 混凝土及輕骨料混凝土砌塊 蒸壓灰砂磚、蒸壓粉煤灰磚、細(xì)料石、半細(xì)料石 粗料石、毛石 （ 3）偏心受壓構(gòu)件的偏心距過(guò)大，構(gòu)件的承載力明顯下降，既不經(jīng)濟(jì)又不合理。 圖 45 減小偏心距的措施 【 例 1】 截面 490 620mm的磚柱 ， 采用 MUl0燒結(jié)普通磚及 ， 計(jì)算高度 H0＝5． 6m， 柱頂承受軸心壓力標(biāo)準(zhǔn)值 Nk＝ （ 其中永久荷載 135 kN,可變荷載 kN） 。 ? ?0 . 8 6 0 . 9 1 . 3 0 . 4 9 0 . 6 2 3 0 5 . 6 8a fA?? ? ? ? ? ? ? 【 例 2 】 一矩形截面偏心受壓柱 ， 截面尺寸490 620mm， 柱的計(jì)算高度 H0＝ ， 采用MU10燒結(jié)粘土磚和 M5混合砂漿砌筑 .承受軸向 力 設(shè) 計(jì) 值 N=160 kN, 彎 矩 設(shè) 計(jì) 值M=。 5 . 0 1 0 . 2 00 . 4 9? ＝ ＝?f 0 . 8 6 5 1 . 5 0 . 4 9 0 . 6 2 3 9 4 . 1 8uN A k N?? ? ? ? ? ? 【 例 3】 一單層單跨無(wú)吊車工業(yè)廠房窗間墻截面如圖 4－ 6,計(jì)算高度 H0=7m,墻體用 MU10單排孔混凝土砌塊及砂漿砌筑 (f=),灌孔混凝土強(qiáng)度等級(jí) Cb20(fc= N/mm2),混凝土砌塊孔洞率 δ =35%,砌體灌孔率 ρ ＝ 33%.承受軸力設(shè)計(jì)值 N=155kN,M= ,荷載偏向肋部 。在截面尺寸和材料強(qiáng)度等級(jí)一定的條件下，在施工質(zhì)量得到保證的前提下，影響無(wú)筋砌體受壓承載力的主要因素是構(gòu)件的高厚比 和相對(duì)偏心距。 當(dāng)豎向壓力作用在砌體的局部面積上時(shí)稱為砌體局部受壓。 另外，嵌固于砌體中的懸挑構(gòu)件在豎直荷載作用下梁的嵌固邊緣砌體、門窗洞口鋼筋混凝土過(guò)梁、墻梁等端部支承處的砌體也處于局部受壓的情況。隨著局部壓力的增大，豎向裂縫豎向增多的同時(shí)，在局壓墊兩側(cè)附近還出現(xiàn)斜向裂縫。 當(dāng)砌體面積大而局部受壓面積很小時(shí) ， 初裂荷載和破壞荷載很接近 ， 砌體內(nèi)一旦出現(xiàn)豎向裂縫 ， 就立即成為一個(gè)主裂縫而發(fā)生劈裂破壞 [圖 49（ b） ]。這是由于砌體局部受壓時(shí)未直接受壓的外圍砌體對(duì)直接受壓的內(nèi)部砌體的橫向變形具有約束作用，同時(shí)力的擴(kuò)散作用也是提高砌體局部受壓強(qiáng)度的重要原因。 x? y?x?x? 當(dāng)橫向拉應(yīng)力超過(guò)砌體的抗拉強(qiáng)度時(shí)即出現(xiàn)豎直裂縫。 圖 411 砌體局部均勻受壓時(shí)的應(yīng)力狀態(tài) 可以看出 ， 當(dāng)?shù)谝粭l豎向裂縫出現(xiàn)時(shí) ， 砌體并沒(méi)有破壞 ， 因?yàn)閮H在小范圍內(nèi)砌體達(dá)到抗拉強(qiáng)度 。砌體的抗壓強(qiáng)度為 ，則砌體的局部抗壓強(qiáng)度為 ?？梢钥闯觯绊懫鲶w局部抗壓強(qiáng)度的主要因素為影響砌體局部抗壓強(qiáng)度的計(jì)算面積 A。 /Al越大局部抗壓強(qiáng)度提高越多。 在圖 412（ a） 的情況下， ；在圖412（ b） 的情況下， ；在圖 412（ c）的情況下， ；在圖 412（ d） 的情況下， 。 ? 梁端支承處砌體局部受壓是砌體結(jié)構(gòu)中最常見的局部受壓情況。 支承在砌體墻或柱上的普通梁，由于其剛度較小，在上部和載作用下均發(fā)生明顯的撓曲變形。一般情況下 a0小于梁在砌體上的擱置長(zhǎng)度 a， 但也可能等于 a， 入圖 414所示。由于砌體的塑性性能，在承載力極限狀態(tài)假設(shè)壓應(yīng)力分布如圖 414所示的拋物線形曲線 ， 并設(shè)壓應(yīng)力不均勻系數(shù)為 ，由力的平衡條件可寫出方程（ 429）： ?? ?? Nt= Ka0tan a0b 通過(guò)大量試驗(yàn)結(jié)果的反算，發(fā)現(xiàn) K/f變化幅度不大，可近似取為 ； 對(duì)于均勻荷載 q作用下的簡(jiǎn)支梁，取 Nt= ， tan＝ ； 考慮到混凝土梁裂縫以及長(zhǎng)期荷載對(duì)剛度的影響，混凝土梁的剛度近似取 Bc=； 由式（ 429）可得 a0的近似計(jì)算公式如下： ?12ql3124 c qlB 式中： a0 —— 梁端有效支承長(zhǎng)度 （ 當(dāng) a0 a時(shí) ， 應(yīng) 取 a0 =a） ， mm； hc —— 梁的截面高度 ， mm； —— 砌體的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值， MPa。將考慮內(nèi)拱作用上部砌體傳至局部受壓面積上的壓力用 表示，試驗(yàn)表明內(nèi)拱作用的大小與 A0 /Al比值有關(guān)，當(dāng) A0 /Al 2時(shí)，內(nèi)拱的卸荷作用很明顯，當(dāng) A0 /Al2， 內(nèi)拱作用逐漸減弱，當(dāng) A0 /Al=1時(shí)，內(nèi)拱作用消失，即上部壓力 A0應(yīng)全部考慮。 0 / mf? , /l u l mN A f ,luNlmAf0 / mf? ?0?0? 當(dāng) ，為了簡(jiǎn)化計(jì)算， 過(guò)大對(duì)局壓承載力的影響在《砌體規(guī)范》中未加考慮。 預(yù)制剛性墊塊是指厚度 tb 180㎜， 寬度 bb b+2tb且挑出梁邊的長(zhǎng)度 c不大于厚度 tb的預(yù)制混凝土塊體。由于處于局部受壓狀態(tài)，墊塊外砌體面積的有利影響應(yīng)當(dāng)考慮，但是考慮到墊塊底面壓應(yīng)力的不均勻性，為偏于安全，墊塊外砌體面積的有利影響系數(shù) 取為 。這里 h為墊塊伸入墻體內(nèi)的長(zhǎng)度（即 a b） 。即用式（ 433）、式（ 434）確定局部壓力(N0+Nt)在局部受壓面積內(nèi)的作用偏心距 e， 用式（ 432）計(jì)算整澆墊塊下砌體的局部受壓承載力。 0h? 沿砌體墻厚均勻作用在墊梁上的梁端傳來(lái)的壓力可簡(jiǎn)化為一個(gè)煙墊梁厚和墻厚方向?qū)ΨQ作用的集中荷載。在深度為處的應(yīng)力峰值 [圖 419（ b） ]為 令深度 h0處的峰值應(yīng)力與墊梁下峰值應(yīng)力相等 m a x02 lbNbh? ?? 由此式可得 （ 436) 式中， h0為將鋼筋混凝土墊梁換算成墻體的 “ 折算高度 ” 。 0 2 02 . 4lbN N fb h???0Nb2?0h2? 2? 【 例 4 】 鋼筋混凝土大梁截面尺寸b h=250mm 600mm,l0=,支承于帶壁柱的窗間墻上 ， 如圖 15－ 10。 解： 設(shè)梁端剛性墊塊尺寸 ab=370mm,bb=490mm,tb=180mm 圖 4－ 20 例 4的局部受壓 Ab=abbb=370 490＝ 181300mm2 A0=490 740＝ 362600mm2 /f=,查表 21 ＝ 20245000 0 . 5 4 /2 4 0 1 1 2 0 2 5 0 7 4 0 N m m? ? ?? ＝＋0? 1?01600a 5 . 9 4 1 1 8 . 8f 1 . 5ch mm?? ? ? ＝00 0 . 5 4 1 8 1 3 0 0 9 7 . 9 0bN A k N?? ? ? ? 由各力對(duì)截面形心軸取矩的平衡條件，可得 0ll0 110 207 .9a 370 a 118 .8 117 .4822bN N k Ne m m? ? ? ?? ? ? ? ? ?0 l l l)110 117 .48 N N e N ee m m?????（6 2 . 1 6 0 . 1 6 8a 3 7 0be ??查附表 ， ≤ 3 = 墊塊下局壓承載力按下列公式驗(yàn)算 滿足要求 ? ?013626001 0 .3 5 1 1 0 .3 5 1 1 .3 51813000 .8 1 .0 8 2 .0bAA???? ? ? ? ? ? ?? ? ?0 l 12 0 7 .9 f 0 .7 4 7 1 .0 8 1 8 1 3 0 0 1 .5 2 1 9 .4 0 k NbN N N A??? ? ? ? ? ? ?? 受拉、受彎和受剪構(gòu)件 對(duì)圓形水池或筒倉(cāng) ， 在液體或松散材料的側(cè)壓力下 ， 壁內(nèi)只產(chǎn)生環(huán)向拉力時(shí) ， 可采用砌體結(jié)構(gòu) (圖 2－ 11)。 1．受彎構(gòu)件承載力計(jì)算公式為 （ 442） 式中 ： M—— 彎矩設(shè)計(jì)值； —— 砌體彎曲抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值； W—— 截面抵抗矩； f tmMW?ftm 2．受彎構(gòu)件的受剪承載力計(jì)算 其計(jì)算公式為 （ 443） 式中： V—— 剪力設(shè)計(jì)值； —— 砌體抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值； b—— 截面寬度； z—— 內(nèi)力臂 (z＝ I／ S， 對(duì)于矩形截面 ,取 z=2H／ 3)。 因此，砌體沿水平灰縫的抗剪承載力，取決于沿砌體灰縫截面破壞時(shí)的抗剪承載力和作用在截面上的垂直壓力所產(chǎn)生摩擦力的總和。 —— 修正系數(shù) 。 試驗(yàn)算拱座截面 1－ 1的受剪承載力。在截面尺寸和材料強(qiáng)度等級(jí)一定的條件下，在施工質(zhì)量得到保證的前提下，影響無(wú)筋砌體受壓承載力的主要因素是構(gòu)件的高厚比 和相對(duì)偏心距（ ）。 ? ?? ???? 3??0? （ 2） 在設(shè)計(jì)無(wú)筋砌體偏心受壓構(gòu)件時(shí)，偏心距過(guò)大，容易在截面受拉邊產(chǎn)生水平裂縫，致使受力截面減小，構(gòu)件剛度降低，縱向彎曲影響增大，構(gòu)件的承載力明顯降低，結(jié)構(gòu)既不安全又不經(jīng)濟(jì)，所以《砌體規(guī)范》限制偏心距不應(yīng)超過(guò) （ y為截面重心到軸向力所在偏心方向截面邊緣的距離）。其中，豎向裂縫發(fā)展引起的破壞是局部受壓的基本破壞形態(tài)；劈裂破壞由于發(fā)生突然，在設(shè)計(jì)中應(yīng)避免發(fā)生這種破壞；第三種破壞僅在砌體材料強(qiáng)度過(guò)低時(shí)發(fā)生，一般通過(guò)限制材料的最低強(qiáng)度等級(jí)，可避免發(fā)生這種破壞。 ? ff??m ax??? （ 5） 當(dāng)局部受壓承載力不滿足要求時(shí)，一般采用設(shè)置剛性混凝土墊塊的方法，滿足設(shè)計(jì)要求。例如與梁整澆的圈梁可作為墊梁。 0h?