【正文】 澆搗中發(fā)現(xiàn)扣件滑移，梁、板模板下沉現(xiàn)象，在確定架體整體性能滿足要求的條件下，可以暫停澆搗，采用千斤頂將下沉架體頂升至設(shè)計(jì)標(biāo)高，然后對(duì)架體加固再進(jìn)行樓面混凝土的澆搗。六、應(yīng)急預(yù)案的響應(yīng)當(dāng)事故的評(píng)估達(dá)到應(yīng)急預(yù)案啟動(dòng)條件時(shí)，現(xiàn)場(chǎng)指揮應(yīng)立即發(fā)出啟動(dòng)預(yù)案的指令最大限度減少人員傷亡，降低財(cái)產(chǎn)損失程度。緊急工作組接到指令立即作出響應(yīng)，在最短的時(shí)間趕到現(xiàn)場(chǎng)，參與現(xiàn)場(chǎng)處理和救治工作，其工作宗旨是減少人員傷亡，并關(guān)注財(cái)產(chǎn)損失和環(huán)境污染。七、應(yīng)急預(yù)案的終止對(duì)事故現(xiàn)場(chǎng)經(jīng)應(yīng)急預(yù)案實(shí)施之后，引起事故的危險(xiǎn)源得到有效控制，清除了危險(xiǎn)；傷員得到了應(yīng)有的救治；現(xiàn)場(chǎng)人員均得到清點(diǎn)；不存在其它影響應(yīng)急預(yù)案終止的因素。一、地下室400900梁底支撐架的驗(yàn)算一）參數(shù)信息本算例中，取KL1作為計(jì)算對(duì)象。豎向力傳遞通過雙扣件。（三）荷載參數(shù)；；施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值為1kN/m2；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值為2kN/m2；新澆混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值：24kN/m3。本工程中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 104mm3；I = 105mm4；荷載計(jì)算模板自重標(biāo)準(zhǔn)值：q1＝＝；新澆混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值：q2＝＝；梁鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值：q3＝＝；施工人員及設(shè)備活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q4＝＝；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q5＝＝。q=＝。計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：1 、荷載計(jì)算梁底邊支撐傳遞的集中力：P1=R1=梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載及梁側(cè)模板自重傳遞的集中力：P2=()/4(+)+2()= 計(jì)算簡(jiǎn)圖(kN) 變形圖(mm) 彎矩圖(kN 支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖 支撐鋼管計(jì)算剪力圖(kN) 支撐鋼管計(jì)算彎矩圖(kN上部模板所傳豎向荷載包括以下部分：通過支撐梁的頂部扣件的滑移力（或可調(diào)托座傳力）。由前面的計(jì)算可知：Nut＝；風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按照以下公式計(jì)算 經(jīng)計(jì)算得到，風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值wk == 1 = kN/m2；其中 w0 基本風(fēng)壓(kN/m2)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB500092001)的規(guī)定采用：w0 = kN/m2；μz 風(fēng)荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB500092001)的規(guī)定采用：μz= 1 ； μs 風(fēng)荷載體型系數(shù)：；風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW 為Mw = H模板支架計(jì)算高度。la 梁底立桿縱距（m），la= m。σ = N/mm2 小于 N/mm2 ，模板支架整體側(cè)向力滿足要求。整個(gè)支架的簡(jiǎn)圖如下所示。按荷載規(guī)范和扣件式鋼管模板支架規(guī)程，模板支架承受的荷載包括模板及支架自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重，以及施工人員及設(shè)備荷載、振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載等。g1 =(x1+x2+x3)=(++)=；q1 =(x4+x5)=(+) =；對(duì)荷載分布進(jìn)行最不利組合，最大彎矩計(jì)算公式如下：Mmax= = = （4）底模撓度驗(yàn)算模板彈性模量E=6000 N/mm2；模板慣性矩 I=900183/12=105 mm4；根據(jù)JGJ130－2001，剛度驗(yàn)算時(shí)采用荷載短期效應(yīng)組合，取荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算，不乘分項(xiàng)系數(shù)，因此，底模的總的變形按照下面的公式計(jì)算：ν =(x1+x2+x3)l4/(100EI)+(x4+x5)l4/(100EI)=(++)3004/(1006000437400)+(+)3004/(1006000437400)=；撓度設(shè)計(jì)值[ν ]=Min(300/150，10)=2mm底模面板的撓度計(jì)算值ν =[v] =Min(300/150，10)mm ，滿足要求。（4）底模方木撓度驗(yàn)算方木彈性模量 E=9000 N/mm2；方木慣性矩 I=60803/12=106 mm4；根據(jù)JGJ130－2001，剛度驗(yàn)算時(shí)采用荷載短期效應(yīng)組合，取荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算，不乘分項(xiàng)系數(shù)，因此，方木的總的變形按照下面的公式計(jì)算：ν =(x1+x2+x3)la4/(100EI)+(x4+x5)la4/(100EI)=(++)9004/(10090002560000)+(+)9004/(10090002560000)=；撓度設(shè)計(jì)值[ν ]=Min(900/150，10)=6mm底模方木的撓度計(jì)算值ν = 小于 撓度設(shè)計(jì)值[v] =Min(900/150，10)mm ，滿足要求。m) 支撐鋼管計(jì)算變形圖(mm) 支撐鋼管計(jì)算剪力圖(kN) 中間支座的最大支座力 Rmax = kN ；鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值 σ = 106/103= N/mm2；鋼管的最大撓度 νmax = mm ；支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fm=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值 σ = N/mm2 小于 鋼管抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fm=205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度計(jì)算值 ν = [v]=min(900/150,10) mm,滿足要求!（四）扣件抗滑力驗(yàn)算板底橫向水平鋼管的最大支座反力，即為扣件受到的最大滑移力，扣件連接方式采用雙扣件，扣件抗滑力按下式驗(yàn)算 ≤Rc N=；= Rc=12kN ,滿足要求。模板所傳荷載就是頂部扣件的滑移力（或可調(diào)托座傳力），根據(jù)前節(jié)扣件抗滑力計(jì)算，此值為F1=。按下式驗(yàn)算σ =(φAKH)≤f φ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長(zhǎng)細(xì)比λ按《規(guī)程》附錄C采用； A 立桿的截面面積，102mm2； KH 高度調(diào)整系數(shù)，建筑物層高超過4m時(shí)，按《規(guī)程》；計(jì)算長(zhǎng)度l0按下式計(jì)算的結(jié)果取大值：l0=h+2a=+2=；l0=kμh==；式中：h支架立桿的步距，； a 模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度，； μ模板支架等效計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照《規(guī)程》附表D－1,； k 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，按《規(guī)程》附表D－；；λ=l0/i=103 /=165；查《規(guī)程》附錄C得 φ= ；KH=1；σ =N/(φAKH)=103 /(1021)=；立桿的受壓強(qiáng)度計(jì)算值σ =，滿足要求。m；（2）立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算σ = (φAKH)+Mw/W≤fσ =N/(φAKH)+Mw/W=103/(1021)+106 /(103)=；立桿的受壓強(qiáng)度計(jì)算值σ =，滿足要求。 （一）支撐參數(shù)及構(gòu)造梁兩側(cè)樓板混凝土厚度(mm):110；立桿縱距l(xiāng)a(m):；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度a(m):；立桿步距h(m):；板底承重立桿橫向間距或排距l(xiāng)(m):1；梁支撐架搭設(shè)高度H(m):；梁兩側(cè)立桿間距l(xiāng)b(m):；（二）材料參數(shù)面板類型為膠合面板，梁底支撐采用方木。荷載首先作用在梁底模板上，按照底模→底模小楞→水平鋼管→扣件/可調(diào)托座→立桿→基礎(chǔ)的傳力順序，分別進(jìn)行強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性驗(yàn)算。本工程中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 1000104mm3；I = 1000105mm4；荷載計(jì)算模板自重標(biāo)準(zhǔn)值：x1＝1＝；新澆混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值：x2＝1＝；梁鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值：x3＝1＝；施工人員及設(shè)備活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：x4＝1＝；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值：x5＝1＝。最大彎矩取恒荷載和活荷載最不利布置的彎矩之和。對(duì)支撐鋼管的計(jì)算按照集中荷載作用下的簡(jiǎn)支梁進(jìn)行計(jì)算。 計(jì)算簡(jiǎn)圖(kN) 變形圖(mm) 彎矩圖(kN 支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖 支撐鋼管計(jì)算彎矩圖(kN上部模板所傳豎向荷載包括以下部分：通過支撐梁的頂部扣件的滑移力（或可調(diào)托座傳力）。由前面的計(jì)算可知：Nut＝；風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按照以下公式計(jì)算 經(jīng)計(jì)算得到，風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值wk == 1 = kN/m2；其中 w0 基本風(fēng)壓(kN/m2)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB500092001)的規(guī)定采用：w0 = kN/m2；μz 風(fēng)荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB500092001)的規(guī)定采用：μz= 1 ；μs 風(fēng)荷載體型系數(shù)：；風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW 為Mw = H模板支架計(jì)算高度。la 梁底立桿縱距（m），la= m。σ = N/mm2 小于 N/mm2 ，模板支架整體側(cè)向力滿足要求。 模板底部的方木，截面寬60mm，高80mm。三、板模板支架的強(qiáng)度、剛度及穩(wěn)定性驗(yàn)算荷載首先作用在板底模板上，按照底?！啄７侥?鋼管→橫向水平鋼管→扣件/可調(diào)托座→立桿→基礎(chǔ)的傳力順序，分別進(jìn)行強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性驗(yàn)算。以上3項(xiàng)為恒載，5項(xiàng)為活載，則底模的荷載設(shè)計(jì)值為： g1 =(x1+x2+x3)=(++)=； q1 =(x4+x5)=(1+2) =；對(duì)荷載分布進(jìn)行最不利布置，最大彎矩取跨中彎矩和支座彎矩的較大值。Mmax=（4）底模撓度驗(yàn)算模板彈性模量E=6000 N/mm2；模板慣性矩 I=1000183/12=105 mm4；根據(jù)JGJ130－2001，剛度驗(yàn)算時(shí)采用荷載短期效應(yīng)組合，取荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算，不乘分項(xiàng)系數(shù)，因此，底模的總的變形按照下面的公式計(jì)算： ν =；底模面板的撓度計(jì)算值ν =[v] =Min(330/150，10)mm ，滿足要求。（4）底模方木撓度驗(yàn)算方木彈性模量 E=9000 N/mm2；方木慣性矩 I=60803/12=106 mm4；根據(jù)JGJ130－2001，剛度驗(yàn)算時(shí)采用荷載短期效應(yīng)組合，取荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算，不乘分項(xiàng)系數(shù)，因此，方木的總的變形按照下面的公式計(jì)算：ν =(x1+x2+x3)la4/(100EI)+(x4+x5)la4/(100EI)= mm；底模方木的撓度計(jì)算值ν = 小于 撓度設(shè)計(jì)值[v] =Min(1000/150，10)mm ，滿足要求。m) 支撐鋼管計(jì)算變形圖(mm) 支撐鋼管計(jì)算剪力圖(kN) 中間支座的最大支座力 Rmax = kN ；鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值 σ = 106/103= N/mm2；鋼管的最大撓度 νmax = mm ；支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fm=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值 σ = N/mm2 小于 鋼管抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fm=205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度計(jì)算值 ν = [v]=min(1000/150,10) mm,滿足要求!（四）扣件抗滑力驗(yàn)算板底橫向水平鋼管的最大支座反力，即為扣件受到的最大滑移力，扣件連接方式采用雙扣件，扣件抗滑力按下式驗(yàn)算 N≤Rc N=；雙扣件抗滑移力N= Rc=12kN ,滿足要求。模板所傳荷載就是頂部扣件的滑移力（或可調(diào)托座傳力），此值為F1=。按下式驗(yàn)算 φ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長(zhǎng)細(xì)比λ按《規(guī)程》附錄C采用； A 立桿的截面面積，102mm2； KH 高度調(diào)整系數(shù)，建筑物層高超過4m時(shí)，按《規(guī)程》；計(jì)算長(zhǎng)度l0按下式計(jì)算的結(jié)果取大值：l0=h+2a=+2=；l0=kμh==；式中：h支架立桿的步距，； a 模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度，； μ模板支架等效計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照《規(guī)程》附表D－1,； k 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，按《規(guī)程》附表D－；；λ=l0/i=103 /=170；查《規(guī)程》附錄C得 φ= ；KH=1；σ =N/(φAKH)=103 /(1021)=；立桿的受壓強(qiáng)度計(jì)算值σ =，滿足要求。m；（2）立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算 σ =N/(φAKH)+Mw/W=103/(1021)+106 /(103)=；立桿的受壓強(qiáng)度計(jì)算值σ =，滿足要求。承重支撐架在混凝土澆搗時(shí)，必須派專人巡視、檢查、監(jiān)管。板底承重水平桿及梁底兩側(cè)支撐承重的大橫桿，應(yīng)盡量減少采用對(duì)接接頭，采用搭接接頭，長(zhǎng)度不得1m，且用3扣件緊固。被交底人簽名：交底部門： 交底人： 日期：2008年 月 日