【正文】 易燃燒、爆炸，苯蒸氣不空氣混合物的爆炸限是 ～ %。 氯 苯 ，英文名為 Chlorobenzene， 分子式 C6H5Cl，分子量 ， 無(wú)色澄清液體。遇日光即分解 。熔點(diǎn) 45℃ 。易燃 、 有毒。苯 氯 苯可認(rèn)為是理想系，故本文采用的物性方法是 IDEAL模型。 首先選取 DSTWU?？哟_定 精餾塔 基本操作參數(shù)（回流比、塔板數(shù)） 。 （ 4）冷凝器設(shè)定 (Condenser specifications) 全凝器 (Total condenser)； 帶汽相餾出物的部分冷凝器 (Partial condenser with vapor distillate)； 帶汽、液相餾出物的部分冷凝器 (Partial condenser with vapor and liquid distillate)。 圖 46 塔操作參數(shù) 青海大學(xué)化工學(xué)院化工系 18 運(yùn)行結(jié)果 圖 47 運(yùn)行結(jié)果表 由運(yùn)行結(jié)果圖可以看出，按上述塔的操作參數(shù)并不能達(dá)到分離任務(wù)，因此我們要重新設(shè)定塔的操作參數(shù)。 （ 1）、因變量的輸入 在 Define菜單下 Flowsheet variable輸入 XD、 XW。 青海大學(xué)化工學(xué)院化工系 22 圖 414 確定 塔的參數(shù) 重新運(yùn)算后，發(fā)現(xiàn)計(jì)算結(jié)果能達(dá)到設(shè)計(jì)要求： 圖 415 分離結(jié)果表 上述過(guò)程 雖然輕、重關(guān)鍵組分的回收率，但是精餾塔的回流比和 塔板數(shù)還沒(méi)確定。因?yàn)槿绻亓鞅忍?，減小回流比時(shí)，塔的塔板數(shù)不會(huì)明顯減少，這樣只會(huì)增加塔的操作成本。并且通過(guò)敏感度分析，我們知道了塔頂 XD和塔底 XW 輕重組分的蒸出率。 青海大學(xué)化工學(xué)院化工系 26 五．嚴(yán)格塔核算 設(shè)計(jì)目的 使用嚴(yán)格蒸餾塔進(jìn)行塔精確模擬分析，簡(jiǎn)捷塔計(jì)算結(jié)果做為精確計(jì)算的輸入依據(jù)，最后得出準(zhǔn)確結(jié)果，完成設(shè)計(jì)。也可以采用 designe規(guī)定，結(jié)果是否滿(mǎn)足設(shè) 計(jì)要求。 3)塔內(nèi)壓力設(shè)定有三種方式 : (1)塔頂 /塔底 (TopBottom ):指定塔頂壓力、冷凝器壓降和塔壓降。 圖 56 塔效率的選擇 圖 57 塔效率的具體值 重新運(yùn)行，查看分離結(jié)果： 青海大學(xué)化工學(xué)院化工系 31 圖 58 嚴(yán)格塔的分離效果 表 52 嚴(yán)格塔分離結(jié)果表 原料液 塔頂產(chǎn)品 塔釜產(chǎn)品 溫度 /℃ 壓力 /bar 體積流量 m179。 在塔的尺寸中，塔徑和板間距能改變的量是板間距。 幵丏通過(guò) profiles可以知道水力學(xué)分析的數(shù)據(jù)（ Hydraulic analysis）。在模擬過(guò)程中發(fā)現(xiàn)如下幾點(diǎn)規(guī)律： 在 里面的 里面有整定后的或者沒(méi)有經(jīng)過(guò)整定的各個(gè)塔板的效率。 同時(shí)，依次改變?cè)O(shè)計(jì)條件：板間距、板徑，得出它們的改變對(duì)操作彈性的影響。 圖 61 全塔的汽 相流率和水力學(xué)最大流率剖面圖 圖 62 全塔的液 相流率和水力學(xué)最大流率剖面圖 青海大學(xué)化工學(xué)院化工系 36 表 61 水力學(xué)結(jié)果表 Stage（氣相 ) Actual Vapor Flow Hydrauli Maximum Vapor Flow 差值 Stage（液相） Actual Liquid Flow Hydrauli Maximum Liquid Flow 差值 tonne/hr tonne/hr tonne/hr tonne/hr tonne/hr tonne/hr 1 1 2 2 3 3 4 4 5 5 6 6 7 7 8 8 9 9 10 10 11 11 12 12 13 13 14 14 15 15 16 16 17 17 18 18 19 19 20 20 21 21 22 22 23 0 0 0 23 由于上述規(guī)格的塔最易液泛和最易漏液的塔板都是 第 2塊，因此選擇塔的第青海大學(xué)化工學(xué)院化工系 37 2塊板進(jìn)行計(jì)算。 塔板負(fù)荷性能圖繪制 （ 1） .從 Aspen計(jì)算結(jié)果表中提出精餾段氣、液相的數(shù)據(jù) 讀出第 2坑塔板的有關(guān)數(shù)據(jù)： 氣、液相體積流率為 /SV m s? 30 .0 0 0 6 1 3 8 1 /SL m s? 氣、液相密度為 32 .8 3 0 4 9 1 7 6 /V kg m? ? /L kg m? ? （ 2） .塔徑按 青海大學(xué)化工學(xué)院化工系 38 塔的截面積為 220 .5 0 2 44TA D m??? 實(shí)際 空塔氣速為 0 .4 1 5 6 9 0 3 0 .8 2 7 /0 .5 0 2 4u m s?? （ 3） .精餾塔有效高度的計(jì)算 取板間距 ? ，則 精餾段的有效高度為 1 (13 1 ) 0. 5 6 mTZ N H? ? ? ? ? ? ?精 精（ ） 提餾段的有效高度為 1 ( 10 1 ) mTZ N H? ? ? ? ? ? ?提 提（ ） 當(dāng)塔徑 50 0 10 00D mm?? 時(shí)，至少要開(kāi)一人孔 。 （ 5） .塔板布置 因?yàn)?800D mm? ，故塔采用分坑式 。 篩孔按正三角形排列，去孔中心距 t為 03 3 d m? ? ? ? 篩孔數(shù)目 n為 224 0 . 1 2 4 * 0 . 1 2 * 0 . 3 7 50 . 9 5 0 . 9 5 2 1 7 73 . 1 4 * 0 . 0 0 5aAn D??? ? ? ? ? 個(gè) 從 Aspen計(jì)算結(jié)果表中讀出 開(kāi)孔率為 12%?? 氣體通過(guò)閥孔的氣速為 0 0 0 .4 1 5 6 9 0 3 9 .2 3 8 /0 .1 2 0 .3 7 5SVu m sA? ? ?? 塔 板負(fù)荷性能圖 （ matlab 編程） （ 1） .漏液線(xiàn) 由 , m i n0 , m i n 0 04 . 4 ( 0 . 0 0 5 6 0 . 1 3 ) / sL L V Vu C h h A? ? ?? ? ? ? 0L W Wh h h?? 2 / 30 2 .8 41000 hW WLhEl??? ???? 查圖的 0 ? . 得出其 方程為： 2 / 3 2 .55 L s V s?? （ 2） .液沫夾帶線(xiàn) 由 ve = /Kg氣為限，求 SV SL 的關(guān)系： . 7 10avTfe Hh?? ? ???? ????? ? ?2 .5 2 .5SaTff l w owVuAAh h h h? ?? ? ? 得出其方程為： 2 / 30. 16 6Vs 2 .5 5 L s 0. 4 0? ? ? （ 3） .液相負(fù)荷下限線(xiàn) 對(duì)于平直堰，去堰 上液層高度 ? 作為最小液體負(fù)荷標(biāo)準(zhǔn)。 39。39。 ③ 由圖可讀出塔板的氣相負(fù)荷上限 VS 2. 如果塔徑過(guò)小，則更加容易發(fā)生液泛。 塔的其他參數(shù)如表 63： 青海大學(xué)化工學(xué)院化工系 43 直徑 800mm 板間距 /(mm) 直 徑 800mm 板間距 /(mm) 350 450 500 600 350 450 500 600 塔 板 結(jié) 構(gòu) 系 列 標(biāo) 準(zhǔn) 塔截面積 AT(m2) 堰長(zhǎng) Lw(m) 降液管寬 Wd(m) 降液管截面積 Af (m2) 液泛因子 (小于 ) 板段壓降 (小于 ) 降液管高 /板間距 (~) 最易 液泛 （漏液） 板（手算） 氣 相 板數(shù) 22 2 2 2 2 操作彈性 液 相 板數(shù) 2 2 2 2 2 操作彈性 表 63 精餾塔附件參數(shù) 青海大學(xué)化工學(xué)院化工系 44 本章小結(jié) 從表 62中 Tray Sizing整 定直徑可以看出塔板設(shè)計(jì)得到固定板間距下的直徑，可以看出將它們囿整到 1000mm才是最合適的。 青海大學(xué)化工學(xué)院化工系 45 六 設(shè)計(jì)結(jié)果一覽表 項(xiàng) 目 符 號(hào) 單 位 計(jì)算數(shù)據(jù) 精餾段（第 2塊塔板） 提餾段（第 22 塊塔板） 壓 強(qiáng) （ aspen 結(jié)果） Pm kPa 溫 度 （ aspen 結(jié)果） tm k 流 量 （ aspen 結(jié)果） 氣 相 VS m3/s 液 相 LS m3/s 實(shí)際塔板數(shù) N 塊 13 10 塔的有效高度 Z m 6 板間距 HT m 塔 徑 D m 空塔氣速 u m/s 塔板液流形式 單流型 溢 流 管 溢流管型式 弓形 堰 長(zhǎng) （ aspen結(jié)果） lw m 堰 高 hw m 溢流堰寬度 Wd m 底隙高度（ aspen 結(jié)果） ho m 板上清液層高度 hL m 碳鋼板厚度 δ m 降液管截面積 /塔截面積的比值 Af/At= 液流收縮系數(shù) E 1 孔 徑 （ aspen 結(jié)果） do mm 5 孔間距 t mm 15 青海大學(xué)化工學(xué)院化工系 46 孔 數(shù) n 個(gè) 2177 篩板開(kāi)孔率 （ aspen 結(jié)果） φ % 12 篩孔總面積 0A m2 開(kāi)孔面積 （ aspen 結(jié)果） aA m2 篩孔氣速 uo m/s 負(fù)荷下限 LS min m3/s 操作彈性 VS 青海大學(xué)化工學(xué)院化工系 47 七．總結(jié) 精餾塔的設(shè)計(jì) 計(jì)算復(fù)雜， 需要考慮的因素 較多，對(duì)同一個(gè)設(shè)備分成 精餾段和提溜段 迚行考 慮，既相互獨(dú)立又須彼此照應(yīng)，始終要考慮計(jì)算是為一個(gè)設(shè)備迚行。使用了兩種方法：第一 種就是先迚行簡(jiǎn)捷計(jì)算確定回流比及塔板層數(shù)，在此基礎(chǔ)上迚行復(fù)雜塔計(jì)算校核及靈敏度分析；第二種就是在回流比已知而塔板層未知情況下直接迚行復(fù)雜塔試算，然后迚行塔校核。用這種方法丌論給出的是質(zhì)量分?jǐn)?shù)還是摩爾分?jǐn)?shù)都丌需要迚行計(jì)