【正文】 法作出原油的 PTe 相圖的情況下曲線 4 可以用以下的簡化方法求定 ： 由圖可以得到原油在常壓下的實沸點曲線與平衡汽化曲線的交點為 291℃ 。 此 tF 是由相平衡關系求得還需要對它進行校核 。 ① 汽油在 ℃ 時特性因數(shù) 時相對密度為 時的 汽 相焓的計算方法如下 ： 由《石油煉制工程》第三版圖 317 中可查得 ： 汽油在 ℃ 密度為 時的汽相焓為 280kcal 氣體的焓對 k 的校正值為 氣體的焓對壓力的校正值為 可忽略 汽油在 ℃ 時 特 性因 數(shù) 時 相對 密 度為 時的 汽 相焓 為hF =280kcal= 同理 可以計算出原油中其他餾分完全汽化時的焓值見 下表 54： 表 54 進料帶入汽化段的熱量 QF （ P= 大氣壓 t=℃ ） 油料 焓千摩 /時 熱量千摩 /時 汽 相 液相 汽油 11100=106 煤油 21040=106 輕柴油 1130 113021800=106 重柴油 1120 112030400=106 過汽化油 1118 11186314=106 工藝流程設計 第 21 頁 共 67 頁 重油 231360=106 合計 QF =106 所以 hF =106 /315700= 千焦 /公斤 再求出原油在加熱爐出口的條件下的焓 h0 。 重柴油中未汽化的部分為 %30400=9306 公斤 /時 據(jù)此可算出進料在爐出口條件下的焓值 h0 。 回流分配如下 塔頂回流取熱 50% Q0 =106 千焦 /時 第一中段回流取熱 20% Qci =106 千焦 /時 第二段回流熱取 30% Q2c=106 千焦 /時 （ 4） 側線及塔頂溫度的校核 ① 重柴油抽出板（第 27 層）溫度 見表 58，熱平衡圖見圖 1 工藝流程設計 第 23 頁 共 67 頁 58 第 27 層以下塔段的熱平衡 物料 流率 kg/h 密度g/cm3 操作條件 焓 kJ/kg 熱量 、 KJ/h 106 壓力 溫度 氣相 液相 大氣壓 ℃ 入 方 進料 315700 氣提 蒸氣 4627 420 3316 內回 L 794 794L 合計 320327+L +794L 出 方 汽油 11100 315 1071 煤油 21040 315 1046 輕柴油 21800 315 1037 重柴油 30400 315 重油 231360 水蒸氣 4627 1025 3107 內回 L 1025 1025L 合計 320327+L +1025L 由熱平衡 ： +1025L=+794L 所以內回流 L=112684 公斤 /時或112684/282= /時重柴油抽出板上方汽相總量為 ： (117+139+100++257)=1012 重柴油蒸汽（即內回流）分壓為 ： 大氣壓 由重柴油常壓恩氏蒸餾數(shù)據(jù)換算 大氣 壓 下的平衡汽化 0%點溫度 。 恩氏 蒸餾溫度 ℃ 0% 10% 30% 50% 恩氏蒸餾溫差 ℃ 239 恩氏蒸餾溫差 ℃ 平衡汽化溫差 ℃ 常壓平衡汽化溫度 ℃ 可以用《石油煉制工程》圖 Ⅱ 124 先換算出常壓下平衡汽化數(shù)據(jù) 大氣壓下 50%點的平衡汽化溫度為 270℃ 所以 大 氣壓下重柴油的泡點溫度為（ 270－ － － ） =℃ 與原假設 256℃ 很接近可認為假設溫度正確 。 由該圖可讀得油汽分壓在 大氣壓的露點溫度為 ℃ 。 這里主要計算 1 1 1 1 2 2 2 30 第 30 層塔板以下熱平衡 見表 511 表 511 第 30 層以下塔 段的熱平衡 物料 流率 kg/h 密度g/cm3 操作條件 焓 kJ/kg 熱量、 KJ/h 106 壓力 溫度 氣相 液相 大氣壓 ℃ 入 方 進料 315700 氣提 蒸氣 4624 420 3316 內回 320327+L 324 106t/a 常壓煉油生產工藝設計 第 28 頁 共 67 頁 合計 出 方 汽油 11100 煤油 21040 1092 輕柴油 21800 重柴油 30400 807 重油 231360 水蒸氣 4627 3160 內回 L 1079 1079L 合計 320327+L 入方合計 ： 106 + 出方合計 ： 106 +1079L 故由熱平衡得 : 106 +=106 +1079L L=118909kg/h=410kmol/h 液相負荷 L=118909/910= /h 氣相負荷 V=NRT/p =（ 117+139+100+105+410） （ +273） /（ 1000） =26114m3 /h 第 1 層以下塔段的熱平衡 見表 512 512 第 1 層以下塔段的熱平衡 物料 流率 kg/h 密度g/cm3 操作條件 焓 kJ/kg 熱量、 KJ/h 106 壓力 溫度 氣相 液相 大氣壓 ℃ 入 方 進料 315700 氣提 蒸氣 6132 420 3316 內回 L 116 合計 321832+L 出 方 汽油 11100 116 煤油 21040 180 工藝流程設計 第 29 頁 共 67 頁 輕柴油 21800 256 重柴油 30400 315 重油 231360 水蒸氣 4627 116 2702 內回 L 116 627 627L 中回流 + 合計 321832+L 入方合計 ： 106 + 出方合計 ： 106 +627L 故由熱平衡得 :106 +=106 +627L L=91979kg/h=液相負荷 L=91979/+=260m3 /h 氣相負荷 V=NRT/p =（ +117+） （ 116+273） /1000 =30075 m3 /h 第 8 層以下塔段的熱平衡 見表 513 513 第 8 層以下塔段的熱平衡 物料 流率 kg/h 密度g/cm3 操作條件 焓 kJ/kg 熱量、 KJ/h 106 壓力 溫度 氣相 液相 大氣壓 ℃ 入 方 進料 315700 氣提 蒸氣 6763 420 3316 內回 L 162 439 439L 合計 322463+L 出 方 汽油 11100 煤油 21040 180 輕柴油 21800 256 重柴油 30400 315 重油 231360 106t/a 常壓煉油生產工藝設計 第 30 頁 共 67 頁 水蒸氣 4627 2773 內回 L 686 686L 一 回流 二回流 合計 322463+L 入方合計 ： 106 +439L 出方合計 ： 106 +686L 故由熱平衡得 ： 106 +439L= 106 +686L L=101012kg/h=液相負荷 L=101012/781+=260m3 /h 氣相負荷 V=NRT/p = （ +117+ ） （ 162+273） /（ 1000） =24320 m3 /h 第 10 層以下塔段的熱平衡 見表 514 514 第 10 層以下塔段的熱平衡 物料 流率 kg/h 密度g/cm3 操作條件 焓 kJ/kg 熱量、 KJ/h 106 壓力 溫度 氣相 液相 大氣壓 ℃ 入 方 進料 315700 氣提 蒸氣 6132 420 3316 內回 L 180 452 452L 合計 321832+L 出 方 汽油 11100 煤油 21040 工藝流程設計 第 31 頁 共 67 頁 輕柴油 21800 256 重柴油 30400 315 重油 231360 水蒸氣 4627 2801 內回 L 中回流 + 合計 321832+L 入方合計 ： 106 +452L 出方合計 ： 106 + 故由熱平衡得 : 106 +452L= 106 + L=63676kg/h=419kmol/h 液相負荷 L=63676/+=210m3 /h 氣相負荷 V=NRT/p =（ +117+139+419） （ +273） /（ 1000） =24091 m3 /h 第 13 層以下塔段的熱平衡 見表 515，塔熱平衡圖見圖 5 515 第 13 層以下塔段的熱平衡 物料 流率 kg/h 密度g/cm3 操作條件 焓 kJ/kg 熱量、 KJ/h 106 壓力 溫度 氣相 液相 大氣壓 ℃ 入 方 進料 315700 氣提 蒸氣 6132 420 3316 內回 L 合計 321832+L 出 方 汽油 11100 212 煤油 21040 212 輕柴油 21800 256 重柴油 30400 315 106t/a 常壓煉油生產工藝設計 第 32 頁 共 67 頁 重油 231360 水蒸氣 4627 212 2870 內回 L 212 二 回流 合計 321832+L 入方合計 ： 106 + 出方合計 ： 106 + 故由熱平衡得 ： 106 +=106 + L=126422kg/h=832kmol/h 液 荷 L=126422/+= /h 氣相負荷 V=NRT/p =（ +117+139+832） （ 212+273） /（ 1000） =35324 m3 /h 第 17 層以下塔段的熱平衡 見表 516 516 第 17 層以下塔段的熱平衡 物料 流率 kg/h 密度g/cm3 操作條件 焓 kJ/kg 熱量、 KJ/h 106 壓力 溫度 氣相 液相 大氣壓 ℃ 入 方 進料 315700 氣提 蒸氣 6132 420 3316 內回 L 239 590 590L 合計 321832+L 出 方 汽油 11100 工藝流程設計 第 33 頁 共 67 頁 煤油 21040 輕柴油 21800 256 重柴油 30400 315 重油 231360 水蒸氣 4627 2976 內回 L 870 870L 二 回流 合計 321832+L 入方合計 ： 106 +590L 出方合計 ： 106 +870L 故由熱平衡得 ： 106 +590L= 106 +870L L=L=+= /h 氣相負荷 V=NRT/p =（ +117+139+693） （ +273） /（ 1000） =3383