【正文】 雙向或三向地震輸入 ，計算結果宜取多組波計算結果的包絡值； ? 5 應對計算分析結果進行 合理性判斷 。 ? 第 ： 高層建筑的填充墻、隔墻等非結構構件宜采用各類輕質材料，構造上宜與主體結構柔性連接，并應滿足自身的承載力、穩(wěn)定要求和適應主體結構變形的能力。 見 。 表 3. 3 .2 2 B 級高度鋼筋混凝土高層建筑的最大適用高度 (m) 抗震設防烈度 8 度 結構體系 非抗震設計 6 度 7 度 0 . 2 0 g 0 . 3 0 g 框架 剪力墻 170 160 140 120 100 全部落地剪力墻 180 170 150 130 110 剪力墻 部分框支剪力墻 150 140 120 100 80 框架 核心筒 220 210 180 140 120 筒體 筒中筒 300 280 230 170 150 注 : 1 部分框支剪力墻結構指地面以上有部分框支剪力墻的剪力墻結構； 2 甲類建筑， 6 、 7 度時宜按本地區(qū)設防烈度提高一度后符合本表的要求， 8 度時應專門研究； 3 當房屋高度超過表中數(shù)值時，結構設計應有可靠依據(jù)，并采取有效措施。 （） 表 3. 3 .3 鋼筋混凝土高層建筑結構適用的高寬比 抗震設防烈度 結構體系 非抗震設計 6 度、 7 度 8 度 9 度 框架 板柱 剪力墻 框架 剪力墻、剪力墻 框架 核心筒 筒中筒 5 6 7 8 8 4 5 6 7 8 3 4 5 6 7 2 — 4 4 5 ? 修訂的內容： ? 本次修訂將 A級高度與 B級高度的適用高寬比限值進行了合并處理， 不再強調 “ 最大高寬比 ” 概念 ；將筒中筒結構和框架 核心筒結構的高寬比限值分開規(guī)定，適當提高了筒中筒結構的適用高寬比。在考慮偶然偏心影響的地震力作用下，樓層豎向構件的最大水平位移和層間位移， ? A級高度高層建筑不宜大于該樓層平均值的 ，不應大于該樓層平均值的 ； ? B級高度高層建筑、超過 A級高度的混合結構及本規(guī)程第10章所指的復雜高層建筑不宜大于該樓層平均值的 ，不應大于該樓層平均值的 。 ? （） ? 調整了樓層剛度變化的計算方法和限制條件：見 ； 明確了受剪承載力計算范圍， 條。 ? V為樓層地震剪力； ? ?為層間位移。柱的受剪承載力可根據(jù)柱兩端實配的受彎承載力按兩端同時屈服的假定失效模式反算；剪力墻可根據(jù)實配鋼筋按抗剪設計公式反算；斜撐的受剪承載力可計及軸力的貢獻，應考慮受壓屈服的影響。 ? 本條由原規(guī)程第 ，薄弱層地震剪力增大系數(shù)由 ?？拐鹪O計時，本條規(guī)定的樓層位移計算可不考慮偶然偏心的影響。 ? 注：樓層屈服強度系數(shù)為按構件實際配筋和材料強度標準值計算的樓層受剪承載力與按罕遇地震作用計算的樓層彈性地震剪力的比值。 結構頂點的順風向和橫風向振動最大加速度可按現(xiàn)行行業(yè)標準 《 高層民用建筑鋼結構技術規(guī)程 》 JGJ99的有關規(guī)定計算，也可通過風洞試驗結果判斷確定，計算時阻尼比宜取 ～ 。 表 3 . 7 .7 樓蓋豎向振動加速度限值 人員活動環(huán)境 峰值加速度限值 住宅，辦公 0 .0 0 5 g 商場 0 .0 1 5 g 室內人行天橋 0 .0 1 5 g 室外人行天橋 0 .0 5 g ? 第 ： 人行走引起的樓蓋振動峰值加速度可按下列公式近似計算： Pp Fagw?? 0 .3 50 nfPF p e ??式中 ：pa—— 樓蓋振動峰值加速度 ( m / s2) ； F p —— 接近樓蓋結構自振頻率時人行走產生的作用力 ( k N ) ； 0p—— 人們行走產生的作用力 ( kN ) ， 按 表 C . 采用 ； nf—— 樓蓋結構豎向自振 頻率 ( H z) ； ?—— 樓蓋 結構阻尼比， 按 表 C . 0. 1 采用 ； w —— 樓蓋 結構 阻抗有效重量 ( kN ) ，可按本附錄 C .0. 2 條計算 ； g—— 重力加速度 ，取 m / s2； 表 .1 人行走作用力及樓蓋結構阻尼比 人員活動環(huán)境 人員行走作用力0p(k N) 結構阻尼比? 住宅，辦公，教堂 0 . 3 0 . 0 2 ～ 0 . 0 5 商場 0 . 3 0 . 0 2 室內人行天橋 0 . 4 2 0 . 0 1 ～ 0 . 0 2 室外人行天橋 0 . 4 2 0 . 0 1 注： 1 表中 阻尼比用于 普通 鋼結構和混凝土結構 ， 輕鋼混凝土組合樓蓋的阻尼比取該值乘以 2 ； 2 對住宅、辦公、教堂建筑， 阻尼比 0 . 0 2 可 用于無家具和非結構構件情況，如無紙化電子辦公區(qū)、開敞辦公區(qū)和教堂；阻尼比 0 . 0 3 可 用于有家具、非結構構件，帶少量可拆卸隔斷的情況；阻尼比 可 0 . 0 5 用于含全高填充墻的情況 ； 3 對室內人行天橋， 阻尼比 可 0 . 0 2 用于天橋帶干掛吊頂 的 情況。 ? 第 ： 抗震設計時，高層建筑鋼筋混凝土結構構件應根據(jù)抗震設防烈度、結構類型和房屋高度采用不同的抗震等級，并應符合相應的計算和構造措施要求。 ? 第 ： 抗震設計時， B級高度丙類建筑鋼筋混凝土結構的抗震等級應按表 。嵌固部位以下各層可按 采用。裙房偏置時，其端部有較大扭轉效應，也需要加強。 ? 2 底部帶轉換層的高層建筑結構，其抗震等級應符合第 ，托柱轉換層轉換柱和轉換梁的抗震等級按框支剪力墻結構中的框支框架采納。 ? 第 ： 高層建筑結構應符合下列規(guī)定： ? 1 安全等級為一、二級時，應滿足抗連續(xù)倒塌概念設計的要求； ? 2 安全等級一級且有特殊要求時，可采用拆除構件方法進行抗連續(xù)倒塌設計。對中部水平構件取 ，對角部和懸挑水平構件取 ，其他構件取 。 ? 第 ： 拆除構件不能滿足結構抗連續(xù)倒塌要求時，該構件表面附加 60kN/m2 側向偶然作用標準值，構件承 ? 載力應滿足式 ()的要求。 見 。一般情況下，對于設計使用年限為 50年的高層建筑，房屋高度大于 60m的高層建筑可按 100年一遇的風壓值采用，對于房屋高度不超過 60m的高層建筑，其基本風壓是否提高，可由設計人員根據(jù)實際情況確定。 見~。 ( ) ? 第 ： 考慮橫風向風振影響時，結構主軸方向的側向位移應分別符合本規(guī)程 條的規(guī)定。 見 。 ? 對風洞試驗的結果，當其與規(guī)范建議荷載存在較大差距時，設計人員應進行分析判斷，合理確定建筑物的風荷載取值，因此將條文由原 “ 采用風洞試驗確定建筑物的風荷載 ” 改為 “ 進行風洞試驗判斷確定建筑物的風荷載 ” 。 ? 第 ： 高層建筑結構應按下列原則考慮地震作用： ? 1 一般情況下，應至少在結構兩個主軸方向分別考慮水平地震作用計算；有斜交抗側力構件的結構，當相交角度大于 15176。 ? 對高層建筑，由于豎向地震作用效應放大比較明顯，因此增加抗震設防烈度為 7度（ ）時也考慮豎向地震作用計算。 （） ? 第 ： 高層建筑中，大跨度結構、懸挑結構、轉換結構、連體結構的連接體的豎向地震作用標準值，不宜小于結構或構件承受的重力荷載代表值與表 乘積。 ? 補充了 6度時的規(guī)定。 ? 對于薄弱層，本規(guī)程 乘以 ，該層剪力放大 本條規(guī)定，即該層的地震剪力系數(shù)不應小于表中數(shù)值的。 4）采用時程分析法時，其計算的總剪力也需要符合最小地震剪力的要求。 明確地震作用計算時連梁剛度可以折減， 見 。 ? 本條為新增內容，增加了分塔樓模型計算要求。 ? 1增加了結構彈塑性分析有關要求， 見 條。 見 、。 增加了 7度豎向地震的要求和豎向地震與水平地震組合時豎向地震為主的組合。 ? 第 ： 抗震設計時，框架結構的樓梯間應符合下列要求： ? 1 樓梯間的布置應盡量 減小其造成結構平面不規(guī)則 ； ? 2 宜采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓梯，樓梯結構 應有足夠的抗倒塌能力 ； ? 3 當鋼筋混凝土樓梯與主體結構整體連接時， 應考慮樓梯對地震作用及其效應的影響 ，并應對樓梯構件進行抗震承載力驗算； ? 4 宜采取構造措施 減小樓梯對主體結構的影響 。 ? 2 修改了框架結構 “ 強柱弱梁 ” 的設計要求。 ? 原規(guī)范為：柱端彎矩增大系數(shù) ηc，一、二、三級分別取 、 。 本規(guī)程建議為梁兩側各 6倍板厚。底層框架柱縱向鋼筋應按上、下端的不利情況配置。 ? 第 ： 抗震設計的框架柱、框支柱端部截面的剪力設計值，一、二、三、四級時應按下列公式計算： ? 1 一級框架結構和 9度時的框架： ? （ ） ? 2 其他情況： ? （ ） ? —— 柱端剪力增大系數(shù)。 ? 第 ： 抗震設計時，一、二、三級框架的節(jié)點核心區(qū)應進行抗震驗算；四級框架節(jié)點可不進行抗震驗算。 ? 2 梁端最大配筋率不再作為強制性條文，給出梁端箍筋加密區(qū)箍筋間距可以放松的條件。 2 一、二級抗震等級框架梁，當箍筋直徑大于 12mm 且肢數(shù)大于 4 肢時，箍筋加密區(qū)最大間距應允許適當放松，但不應大于 1 5 0 m m 。當梁端受拉鋼筋的配筋率大于 %時，受壓鋼筋的配筋率不應小于受拉鋼筋的一半 ； （ 梁的縱向鋼筋最大配筋率不再作為強制性條文， “ 不應大于 %”改為 “ 不宜大于 %” ）（） ? 2 沿梁全長頂面和底面應至少各配置兩根縱向配筋，一、二級抗震設計時鋼筋直徑不應小于 14mm，且分別不應小于梁兩端頂面和底面縱向配筋中較大截面面積的 1/4；三、四級抗震設計和非抗震設計時鋼筋直徑不應小于 12mm； （本款未作修改） ? 3 一、二、 三級 抗震等級的框架梁內貫通中柱的每根縱向鋼筋的直徑，對矩形截面柱，不宜大于柱在該方向截面尺寸的 1/20；對圓形截面柱，不宜大于縱向鋼筋所在位置柱截面弦長的 1/20。當梁承受均布荷載時，在梁跨度的中部 1/3區(qū)段內，剪力較小。這樣容易導致鋼筋之間的間距過小，使混凝土澆搗困難。 ? 2 加大了柱截面基本構造尺寸要求。一、二、三級抗震設計時，矩形截面柱最小截面尺寸由300mm改為 400mm，圓柱最小直徑由 350mm改為 450mm。 （） 表 6 .4. 2 柱軸壓比限值 抗震等級 結構類型 一 二 三 四 框架結構 0. 65 0. 75 0 . 85 — 板柱 剪力墻、 框架 剪力墻、 框架 核心筒、筒中筒結構 0 . 75 0 部分框支剪力墻結構 0 — 注： 1 軸壓比指柱考慮地震作用組合的軸壓力設計值與柱全截面面積和混凝土軸心抗壓強度設計值乘積的比值； 2 表內數(shù)值適用于混凝土強度等級不高于 C60 的柱。 當本項措施與注 4 的措施共同采用時，柱軸壓比限值可比表中數(shù)值增加 ， 但箍筋的配箍特征值仍可按軸壓比增加 的要求確定； 6 柱軸壓比限值不應大于 。 ? 當采用設置配筋芯柱的方式放寬柱軸壓比限值時，配筋芯柱的截面尺寸 可參照以下原則確定： ? 1 當柱截面為矩形時，配筋芯柱也可采用矩形截面，其邊長可取柱截面相應邊長的 1/2。 見 。但應注意：箍筋的間距放寬后，柱的 體積配箍率仍需滿足本規(guī)程的相關要求。 ? B級高度高層建筑以及抗震設防烈度為 9度的 A級高度高層建筑， 不宜布置短肢剪力墻，不應采用具有較多短肢剪力墻的剪力墻結構 。 ww bh /? 第 ： 抗震設計時，短肢剪力墻的設計應符合下列要求： ? 1 短肢剪力墻截面厚度除應符合本規(guī)程第 ，尚不應小于 180mm； （最小厚度改為 180mm，較原規(guī)程有所降低） ? 2 一、二、三級短肢剪力墻的軸壓比，分別不宜大于 、 (較原規(guī)范各減小 )，一字形截面短肢剪力墻的軸壓比限值應相應減少 (在 、 、 ) ； ? 3 短肢剪力墻的底部加強部位的應按本節(jié) 計值，其他各層 一、二、三級 短肢剪力墻的剪力設計值應分別乘以增大系數(shù) 、 ； （增加了三級的放大要求） ? 4 短肢剪力墻邊緣構件的設置應符合本規(guī)程第； ? 5 短肢剪力墻的全部豎向鋼筋的配筋率，底部加強部位 一 , 二級不宜小于 %，三級不宜小于 %；其他部位 一、二級不宜小于 %，三級不宜小于%。最大的區(qū)別在于原規(guī)程是針對短肢剪力墻較多的剪力墻結構，本次修訂是對所有短肢剪力墻，所以一般情況下，短肢剪力墻軸壓比是有所放松。 ? ? 本條為原規(guī)程 。見 ～